Коэффициент запаса устойчивости откоса это

Коэффициент запаса устойчивости

Коэффициент запаса устойчивости

Коэффициент запаса устойчивости

2.23. Коэффициент запаса устойчивости — отношение суммы удерживающих сил к сумме сдвигающих.

Коэффициент запаса устойчивости

Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации . academic.ru . 2015 .

• Коэффициент запаса торможения
• Коэффициент запаса электрической прочности диэлектрика

Полезное

Смотреть что такое «Коэффициент запаса устойчивости» в других словарях:

Коэффициент запаса устойчивости — пу Источник: Поправка к ГОСТ 14249 89: оригинал документа … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Коэффициент запаса устойчивости откоса — 26. Коэффициент запаса устойчивости отношение суммы всех сил, удерживающих откос в равновесии, к сумме всех сдвигающих сил, стремящихся вывести его из равновесия; действие этих сил во всех инженерных методах переносится на потенциальную (наиболее … Официальная терминология

коэффициент запаса — 4.5 коэффициент запаса: Максимальное значение уменьшения потока инфракрасной энергии, не приводящее к формированию извещения о тревоге. Источник: ГОСТ Р 52434 2005: Извещатели охранные оптико электронные активные. Общие технические требования и… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Коэффициент запаса статической (апериодической) устойчивости — по активной мощности в сечении Кр вычисляется по формуле: Кр = (Рпр (Р+?Рнк))/Рпр, где Рпр – предельный по апериодической статической устойчивости переток активной мощности в рассматриваемом сечении; Р – переток в сечении в рассматриваемом режиме … Коммерческая электроэнергетика. Словарь-справочник

Коэффициент запаса по напряжению — в узле нагрузки KU вычисляется по формуле: KU = (U – Uкр)/U, где U – напряжение в узле в рассматриваемом режиме; Uкр – критическое напряжение в том же узле, соответствующее границе статической устойчивости электродвигателей. Критическое… … Коммерческая электроэнергетика. Словарь-справочник

СТО Газпром 2-2.3-184-2007: Методика по расчету и обоснованию коэффициентов запаса прочности и устойчивости магистральных газопроводов на стадии эксплуатации и технического обслуживания — Терминология СТО Газпром 2 2.3 184 2007: Методика по расчету и обоснованию коэффициентов запаса прочности и устойчивости магистральных газопроводов на стадии эксплуатации и технического обслуживания: 3.1 коэффициент запаса : Отношение несущей… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

СТО НОСТРОЙ 2.35.68-2012: «Зеленое строительство». Здания жилые и общественные. Учет региональных особенностей в рейтинговой системе оценки устойчивости среды обитания — Терминология СТО НОСТРОЙ 2.35.68 2012: «Зеленое строительство». Здания жилые и общественные. Учет региональных особенностей в рейтинговой системе оценки устойчивости среды обитания: 3.2 водные ресурсы : Поверхностные и подземные воды,… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

ГОСТ 14249-89: Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность — Терминология ГОСТ 14249 89: Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность оригинал документа: Безразмерные коэффициенты B1, B2, B3, B4, B5, B6, B7 Определения термина из разных документов: Безразмерные коэффициенты Безразмерные… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Поправка к ГОСТ 14249-89: — Терминология Поправка к ГОСТ 14249 89: оригинал документа: Безразмерные коэффициенты B1, B2, B3, B4, B5, B6, B7 Определения термина из разных документов: Безразмерные коэффициенты Безразмерные коэффициенты … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

ГОСТ 26159-84: Сосуды и аппараты чугунные. Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования — Терминология ГОСТ 26159 84: Сосуды и аппараты чугунные. Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования оригинал документа: Допускаемое напряжение для мембранных напряжений МПа (кгс/см2) [s]m Определения термина из разных документов:… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

Условие устойчивости и коэффициент запаса устойчивости

Основой оценки устойчивости массивов грунта является сопоставление их действительного расчетного напряженного состояния с предельно возможным. В основу современных инженерных методов оценки устойчивости сооружений положено понятие о коэффициенте запаса устойчивости к₃, который в самом общем случае можно представить в виде

где Я — «обобщенное» реактивное предельное сопротивление грунта действию разрушающей (предельной) нагрузки; Я_д — реакция массива грунта на действующую нагрузку. Таким образом, к₃ имеет определенный физический смысл и показывает, в какой мере использовано возможное предельное сопротивление грунта. Весьма существенно, что при этом сопоставляются только одинаковые по природе реактивные силы —- предельные и действующие.

Кроме того, должно выполняться условие равновесия Я_а-А = С, (7.2)

где А — «обобщенная» активная сила, соответствующая рассматриваемому (действительному) состоянию грунтового массива.

Совместное решение уравнения физического понятия о коэффициенте запаса устойчивости (7.1) и уравнения равновесия (7.2) приводит к выражению для к_а в виде

При оценке устойчивости сооружений по условию (7.3) основные затруднения возникают в определении предельного сопротивления. Для этого применяют различные пути, которые приводят к описанным ниже, иногда несовпадающим, величинам к₃.

В случае действия на сооружение только вертикальной нагрузки

С> величина Я легко определяется из условия равновесия Я =

где С?_пр — предельная вертикальная нагрузка в условиях, когда грунт основания перешел в состояние предельного равновесия. В результате величина коэффициента запаса будет определяться соотношением предельно возможной нагрузки и действующей, т. е.

Аналогично, в случае, когда на сооружение действует постоянная сила С> и изменяется только горизонтальное усилие Е, величина к_а определяется однозначно как К = Е ^/Е. (7.5)

При возможном изменении как величин (2, так и Е (рис. 7.3, а) выбор величины Я и оценки к₃ по зависимостям типа (7.4) или (7.5)
становится затруднительным. Переход в предельное состояние возможен как за счет увеличения ф, так и Е или соответствующих им напряжений по подошве аит.В результате может быть построена кривая предельных нагрузок (В. И. Новоторцев) (рис. 7.3,6). Координаты всех точек этой кривой дают значения о или 0. и т или Е, при которых нарушается устойчивость. Для каждого заданного значения о или (2 можно найти соответствующее значение % или Е, вызывающее нарушение устойчивости основания, и наоборот. При малых вертикальных нагрузках на основании кривая предельных нагрузок близка к прямой, а ее угол наклона близок к углу внутреннего трения грунта (рис. 7.3, б). Характерно, что на этом близком к линейному участке кривой предельных нагрузок нарушение устойчивости происходит в основном по плоскости подошвы сооружения или по другой, но малозаглуб- ленной поверхности скольжения.

Рис. 7.3. Кривые предельных нагрузок на основание из связного (с ф 0) и несвязного грунта (с = 0)

В ряде случаев коэффициент запаса определяют из соотношения характеристик сопротивления грунтов сдвигу, при которых происходит разрушение оснований и откосов, к фактически имеющимся значениям этих характеристик, т. е.

Так, например, коэффициент запаса устойчивости сооружения, схема которого показана на рис. 7.3, а в предположении сдвига по подошве сооружения

и заданных нагрузках ф и Е по зависимостям (7.3, 7.5) или (7.8), будет

1 = ( 1 учитывает капитальность сооружения, его ответственность и значение последствий его разрушения. Коэффициент т учитывает главным образом приближенность расчетных схем, особенности работы сооружения, не отраженные в расчетной модели.

Кроме того, расчетная величина силы А определяется с учетом своих коэффициентов запаса п, так называемых коэффициентов перегрузки, учитывающих вариацию нагрузок относительно их нормативных значений и могут быть различными для отдельных видов нагрузок, т. е. А = В свою очередь, обобщенная сила Я = 2%°/к_г,

где к_г— коэффициенты безопасности по материалу, в данном случае коэффициенты безопасности по грунту. В результате через дифференцированные коэффициенты запаса условие (7.1) имеет вид

где п_с, Пи т, к_н, к_{е <}— система коэффициентов, больших или меньших единицы, учитывающих практически все факторы, определяющие устойчивость сооружения. Такой современный подход к оценке устойчивости сооружений безусловно прогрессивен и позволяет более обоснованно учитывать влияние многочисленных факторов.

Величины всех этих коэффициентов регламентируются соответствующими нормативными документами. Естественно, что в случае, когда в условии (7.14) соблюдается знак равенства, будет получено наиболее экономичное решение инженерной задачи.

В принципе никакой разницы в использовании условий (7.14) или (7.3) совместно с (7.16) нет. Первое ярче раскрывает роль различных факторов в оценке устойчивости сооружений, а второе иногда удобнее для проектировщика, так как величина к₃ или 1 /&₃ позволяет более наглядно для каждого варианта сооружения оценить степень использования силы предельного сопротивления.

Расчет устойчивости низового откоса

Целью расчета является определение минимальных коэффициентов запаса устойчивости откосов плотины, для принятого поперечного профиля. Найденный минимальный коэффициент должен быть равным или большим (но не более чем на 10%) допустимого коэффициента запаса устойчивости, принимаемый по таблице

Сочетание нагрузок и воздействий	Значение (К) для плотин класса
I	II	III	IV
Основное	1,25	1,2	1,15	1,10
Особое	1,1	1,1	1,05	1,05

Расчет устойчивости низового откоса плотины выполняется по методу круглоцилиндрических поверхностей скольжения для основного расчетного случая, соответствующего установившейся фильтрации в теле плотины, когда уровень воды в ВБ равен НПУ, а в нижнем бьефе – максимально возможному уровню, но не более 0,2 Н_пл.

На миллиметровой бумаге в масштабе вычерчивается поперечное сечение в русловой ее части, наносится кривая депрессии, а низовой откос с переменным заложением или при наличии на нем берм усредняется. Из середины этого откоса проводится вертикаль CD и линия CE под углом 85 0 к откосу. Из точек “A” и “B” как из центров очерчиваются две дуги окружности с радиусом R, которые пересекаются в некоторой точке. Значение радиуса определяется как

Величины R_н и R_в определяются в долях высоты из таблицы

При заложении откосов равном 2,0

R_н=Н_пл*1,9=17*1,9=32,3 м

R_в= Н_пл*3,2=17*3,2=54,4 м

Проведя из середины откоса дугу радиусом r=ОС/2 до пересечения с линиями CD и CE, находится многоугольник OEDBA, в котором располагаются центры наиболее опасных поверхностей скольжения.

Расчетная кривая скольжения радиусом R должна пересекать гребень плотины и захватывать часть основания плотины, если в основании расположен нескальный грунт. В случае скального грунта основания кривая скольжения должна касаться его поверхности.

Выделенная призма обрушения разбивается на “n” отсеков шириной b=0,1R=0,1*43,35=4,335 м. Разбивку на отсеки начинают с нулевого, середина которого располагается на вертикали, проходящей через центр кривой скольжения.

G_i – вес грунта и воды в пределах i-го отсека

P_i – равнодействующая давления воды по подошве i-го отсека

φ_i – угол внутреннего трения грунта i-го отсека

α_i – угол между вертикалью и линией, соединяющей центр кривой скольжения с серединой i-го отсека

с_i – удельное сцепление грунта i-го отсека по линии кривой скольжения

m – коэффициент условий работы (у нас равен 1)

n_c – коэффициент сочетания нагрузок, принимается для основного сочетания равным 1

b_i – ширина i-го отсека.

Вес откоса определяется как сумма весов отдельных слоев грунта в пределах отсека с учетом насыщения их водой (ниже кривой депрессии) и с учетом нагрузки столбом воды, если отсек расположен ниже уровня бьефа. Вес отсека определяется по формуле

Если над отсеком расположена вода, то

y’_i – высота части отсека, от линии откоса по кривой депрессии, измеренная по его середине;

y»_i – высота части отсека, насыщенного водой (от подошвы плотины до кривой депрессии)

y»’_i – высота части отсека от кривой скольжения до подошвы плотины

h_i – высота столба воды над отсеком

γ_i, γ н _i и γ н _ос – удельный вес грунта естественной влажности и грунта тела плотины и основания насыщенного водой

γ_w – удельный вес воды.

Равнодействующая давления воды по подошве отсека определяется как сумма взвешивающего, фильтрационного и порового давления

Поровое давление P_к необходимо учитывать при расчетах устойчивости откосов плотин высотой более 40 м, а также при расчетах плотин высотой менее 40 м в следующих случаях: при намыве грунта или отсыпке его в воду, при возведении плотин из маловодопроницаемого грунта, при наличии в основании плотины глинистых грунтов мягкопластичной, текучепластичной и текучей консистенции.

При расчете устойчивости низового откоса в условиях установившейся фильтрации равнодействующая давления воды будет состоять из фильтрационного и взвешивающего давления и определяется по формуле:

При b=0,1R величина sin(α_i) равна порядковому номеру отсека, деленному на 10.

Расчеты по определению коэффициента запаса устойчивости вносятся в таблицу:

№ отсека	SINα	COSα	y’	y″	y»’	h	G	Pi	tgϕ	(Gcosαi-Pi) tgϕ	C	cbi/cosα	G sinα
0,9	0,44	0,2	13,87	0,00	3,61	21,85	3,00	11,01	12,48
0,8	0,60	5,2	360,51	0,00	3,61	781,86	3,00	22,15	288,41
0,7	0,71	8,8	610,10	0,00	0,31	135,20	3,00	18,61	427,07
0,6	0,80	693,30	0,00	0,31	172,11	3,00	16,61	415,98
0,5	0,87	0,8	172,16	40,15	-0,84	-91,60	3,00	15,35	86,08
0,4	0,92	2,4	172,17	113,80	7,75	340,97	3,00	14,50	68,87
0,3	0,95	6,4	2,4	1,6	178,44	182,23	7,75	-93,05	3,00	13,93	53,53
0,2	0,98	4,8	2,8	169,06	212,90	0,47	-22,39	3,00	13,56	33,81
0,1	0,99	2,8	2,4	3,2	153,41	244,59	0,47	-43,57	2,00	8,90	15,34
1,00	2,4	3,4	129,16	252,06	0,47	-58,23	2,00	8,86	0,00
-1	-0,1	0,99	3,2	0,8	70,47	139,77	-0,62	43,43	2,00	8,90	-7,05
-2	-0,2	0,98	2,6	2,4	74,43	115,32	-0,62	26,44	2,00	9,04	-14,89
-3	-0,3	0,95	1,6	2,4	54,86	72,89	-0,62	12,82	2,00	9,29	-16,46
-4	-0,4	0,92	2,4	23,54	0,00	-0,62	-13,45	2,00	9,67	-9,42
-5	-0,5	0,87	0,4	3,92	0,00	-0,62	-2,12	2,00	7,39	-1,96
1210,25	187,78	1351,80

Найденный один из минимальных коэффициентов, больше ( но не более 10%) допустимого коэффициента запаса устойчивости К=1,0 что позволяет судить о надежности откосов плотины с заложением, равным 2:1.

Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет

2.4 Расчет устойчивости откосов

Расчет был произведен с помощью программа UST.

1. Основные характеристики программы UST

Программа UST предназначена для нахождения коэффициента запаса откосов по КЦПС. Большим преимуществом UST по сравнению с другими подобными программами является то, что она требует малого времени машинного счета, что обеспечивает возможность эффективно увеличить количество граничных линий для различных грунтов и вариантов кругов скольжения. Эта программа, в частности, полезна для тех, кто имеет небольшой опыт в расчетах устойчивости. С ее помощью может быть исследована большая зона и получен минимальный коэффициент запаса. Основные особенности этой программы формулируются следующим образом:

1. Могут рассматриваться откосы любой конфигурации при наличии большого числа различных слоев грунта (до 25).

2. Фильтрация может быть учтена как введением пьезометрической поверхности, так и коэффициентом порового давления. Можно одновременно рассматривать несколько различных случаев фильтрации.

3. Могут быть вычислены коэффициенты запаса как статической, так и сейсмической устойчивости откосов.

4. Число точек описывающих геометрию области — до 125.

5. Число отсеков обрушения шириной «b» — до 200.

6. Максимальное число центров вращения — до 400.

7. Допускается большая гибкость при назначении радиусов. Для проверяемых зон можно устанавливать один или большее число радиусов и указывать количество кругов для каждой зоны.

8. Могут быть вычислены коэффициенты запаса для ряда отдельных центров или их групп, которые образуют сетку. Путем выбора одного или большего числа вероятных центров может быть задействована процедура поиска для локализации минимального коэффициента запаса.

Расчет по методу Терцаги-ВНИИГ в программе UST

Этот метод применяется для расчета статической и сейсмической устойчивости откосов всех грунтовых сооружений и плотин. При этом расчетная область делится на элементарные отсеки шириной «b» (рис.5.49).

Рис. 2. Cхема к определению коэффициента запаса устойчивости откоса по кругло-цилиндрической поверхности скольжения: 1 — поле центров кругов скольжения; 2 — круги, проведенные с шагом ?R; 3 — круги, касательные к слоям; 4 — ось элементарных отсеков (столбиков); 5 — нижняя граница расчетной области (поверхность грунта)

Намечаются, согласно приведенным ниже указаниям, центры окружностей скольжения, и из каждого центра проводится серия возможных окружностей скольжения. Для каждой окружности скольжения определяется коэффициент статической устойчивости по формуле Терцаги — ВНИИГ:

где — масса грунта в отдельном отсеке с учетом водонасыщения;

— величина полного давления поровой воды (т/м 2 ), равная пьезометрическому напору (м), умноженному на плотность воды (т/м 3 );

— ширина элементарного отсека (м);

— коэффициент трения; — расчетное сцепление грунта (т/м 2 );

— угол (в градусах) между вертикалью и радиусом, проведенным из центра вращения в точку пересечения оси отсека с окружностью скольжения;

— плотность водонасыщенного грунта (ниже уровня воды) или грунта природной влажности (выше уровня воды) в т/мі;

— высота отсека, занятая грунтом или водой (м).

В расчете суммирование производится по всей длине кривой скольжения до пересечения ее с поверхностью грунта в правой и левой частях плотины. Расчет можно выполнить при двух вариантах определения давления в поровой воде . В первом основном случае величина определяют как вертикальное расстояние от любой точки поверхности скольжения до депрессионной кривой (рис.3)

Рис.3. Схема определения давления в поровой воде грунта основания и плотины в расчете устойчивости откосов; учет давления воды ВБ и НБ

Во втором случае величину задают в узлах прямоугольной сетки, что позволяет учитывать влияние на устойчивость откоса ряда факторов, изменяющих картину распределения пьезометрических напоров в плотине и ее основании. Варьируя величинами полного давления воды и сопротивления сдвигу, определяют величину для всех расчетных случаев.

Перед расчетом составляется схема расчетной области в прямоугольных координатах. Начало координатных осей в первом приближении можно определить следующим образом. За нулевую отметку (ось абсцисс) принимается самая нижняя точка поверхности более прочного грунта. Если такой поверхности нет, то нулевая отметка выбирается на глубине одной — двух высот плотины от поверхности основания.

Центры кривых скольжения располагают в пределах поля центров окружностей скольжения. Далее откорректируют границы поля центов окружностей скольжения так, чтобы рассматриваемые поверхности скольжения покрывали все участки откоса, как это делалось на рис.5.49 для того, чтобы сместить поле центров окружностей скольжения или увеличить его достаточно изменить координаты поля центров вращения.

Поле центров окружностей скольжения разбивается сеткой с шагом и . Опыт показал, что величины и можно принять равными , где — абсцисса точки на поверхности сооружения. Из каждой точки сетки проводится серия окружностей скольжения разного радиуса. Одни из них являются касательными (см. рис.2) к границам слоев основания, что дает возможность учесть влияние слабого слоя на устойчивость, радиусы других окружностей меняются от максимального до минимального с шагом , который может быть произвольным. При этом для каждой точки сетки — это радиус окружности касательной к нижней границе расчетной области, для каждой точки сетки — это радиус окружности, примерно равный длине перпендикуляра из рассматриваемого центра на грань откоса плюс , не рассматриваются поверхности, содержащие 4 и менее отсеков и поверхности, в которых максимальное заглубление менее 1,6 м.

2. Новые нормы РФ на проектирование гидросооружений в сейсмических районах.

В пока еще действующих российских нормах 1981 г. (СНиП II-7-81*) [9, 10] основным расчетом, оценивающим сейсмостойкость сооружений, является расчет по линейно-спектральной теории (ЛСТ). Между тем Международная комиссия по большим плотинам (ICOLD) рекомендует для ответственных сооружений и для интенсивных землетрясений, когда превышается предел упругой работы, выполнять полномасштабный нелинейный динамический анализ по динамической теории (ДТ) на два уровня землетрясений [7, 8].

В марте 2003 г. в России утверждены новые нормы (СНиП 33-03 «Гидротехнические сооружения в сейсмических районах» [13]), регламентирующие строительство гидросооружений в сейсмических районах, которые соответствуют рекомендациям ICOLD [7, 8].

Одна из главных особенностей этого документа заключается в том, что вводятся два уровня сейсмических воздействий. Нижний уровень — это «проектное землетрясение» (ПЗ), т.е. землетрясение с максимальным сейсмическим воздействием, используемым для проверки сейсмостойкости всех сооружений, расположенных на данной строительной площадке. ПЗ с достаточной вероятностью может произойти в течение срока службы сооружения; сооружение должны быть в состоянии перенести такое землетрясение без существенных повреждений, не нарушающих нормальную эксплуатацию всего сооружения. Верхний уровень — это «максимальное возможное землетрясение» (МВЗ), т.е. землетрясение с максимальным сейсмическим воздействием, используемым для проверки сейсмостойкости наиболее ответственных сооружений из числа расположенных на данной строительной площадке. Вероятность МВЗ мала: при таком землетрясении сооружение может получить большой ущерб и утратить ряд своих функций, но оно не должно полностью разрушиться (для плотин не допускается прорыв напорного фронта).

2.1 Группы гидросооружений по их сейсмостойкости

В первую очередь проектируемое гидросооружение с учетом его вида и уровня ответственности, определяемого классом этого сооружения, должно быть отнесено к 1-ой или 2-ой группе по степени обеспечения его сейсмостойкости. К 1-ой группе относятся плотины I и II классов, ко 2-ой группе — все остальные сооружения.

Смысл разделения гидросооружений на группы по их сейсмостойкости прежде всего состоит в том, что сооружения 1-ой группы рассчитываются на два уровня сейсмических воздействий (ПЗ и МВЗ), а сооружения 2-ой группы рассчитываются только на ПЗ.

2.2 Назначение периода повторяемости расчетного землетрясения

Нормы устанавливают, что минимальное значение периода повторяемости проектного землетрясения Т ПЗ _ПОВ определяется величиной 100 лет, а максимальное значение периода повторяемости максимального возможного землетрясения Т МВЗ _ПОВ величиной 10000 лет.д.опускается по усмотрению Заказчика принимать значение Т ПЗ _ПОВ=100-500 лет для всех сооружений, а при специальном обосновании принимать Т МВЗ _ПОВ=5000-10000 лет.

2.3 Определение параметров расчетного землетрясения

2.3.1 Сооружения 1-ой группы

Для сооружений 1-ой группы нормы предусматривают выполнение сейсмологических исследований, в результате которых в районе сооружения должны быть установлены расположение основных зон возможных землетрясений и характеристики этих землетрясений, включая параметры сейсмических воздействий и направление подхода к сооружению сейсмических волн из расположенных в указанных зонах очагов землетрясений. На основе этих исследований для площадки строительства определяется параметр, отражающий в расчетах интенсивность сейсмического воздействия, — величина расчетного ускорения основания сооружения при землетрясениях с принятыми периодами их повторяемости (Т ПЗ _ПОВ и Т МВЗ _ПОВ). Для указанной группы сооружений в качестве такой величины принимаются (с обеспеченностью не менее 50%) максимальные пиковые ускорения основания при проектном землетрясении а_П ПЗ и при максимальном расчетном землетрясении а_П МВЗ .

Данные величины являются главными параметрами расчетных акселерограмм (РА), моделирующих расчетные сейсмические воздействия. В качестве РА используются аналоговые акселерограммы из числа записей, сделанных непосредственно на площадке строительства или в районах, сходных с районом строительства по тектоническим, геологическим и другим условиям. Применяются также синтезированные акселерограммы, полученные с учетом таких параметров, как общая длительность сейсмических колебаний, преобладающий период колебаний с максимальным пиковым ускорением, длительность фазы сейсмических колебаний с амплитудными значениями ускорения, составляющими 0,3 или 0,5 максимального пикового значения и преобладающие периоды колебаний точек на поверхности. При синтезе РА учитываются данные о скоростных, частотных и резонансных характеристиках грунтов в основании. Используется также методика синтезирования РА, в которой заданным является спектр реакции, представляющий собой огибающую спектров реакций аналоговых акселерограмм. При необходимости аналоговые и синтезированные акселерограммы масштабируются по величинам а_П ПЗ и а_П МВЗ .

Важным элементом построения РА является ограничение снизу величин максимальных пиковых ускорений основания а_П ПЗ и а_П МВЗ . Для этой цели в качестве первой основы используются данные сейсмического районирования территории страны.

В настоящее время в России для оценки сейсмической активности местности принята 12-балльная сейсмическая шкала МSК-64 (фактически — аналог шкалы Меркалли, модифицированной ММ). В этих единицах сейсмичность территории определяется по картам Общего сейсмического районирования территории РФ (ОСР-97). На этих картах (А, В, С) указана нормативная сейсмичность I НОР , т.е. интенсивность землетрясения, имеющего на данной территории нормативное значение повторяемости Т НОР _ПОВ.

В связи с повышенной ответственностью сооружений 1-ой группы сейсмостойкости для этих объектов предусматривают дополнительное уточнение нормативной сейсмичности площадки строительства методами детального сейсмического районирования (ДСР).

Принято, что площадки с нормативной (исходной) сейсмичностью I НОР (при средних по сейсмическим свойствам грунтах), равной 7, 8 и 9 баллам, имеют величины расчетного ускорения основания (в долях g) 0,10; 0,20 и 0,40 соответственно.

Грунтовые условия на строительстве оцениваются через категории грунтов по их сейсмическим свойствам. Таких основных категорий грунтов принято три.

К I категории относятся большинство скальных грунтов (скорость распространения поперечных волн V_S >700 м/с), за исключением сильновыветрелых и разрушенных. К II категории относятся грунты с V_S=250-700 м/с: полускальные грунты (с сопротивлением на одноосное сжатие R_C 0,5. В случаях, когда основание площадки сложено грунтами, занимающими промежуточное положение между грунтами I и II или II и III категорий (например, слоистыми грунтами), дополнительно к категориям грунта вводятся, соответственно, категории I-II и II-III. При этом расчетная сейсмичность площадки I РАС при грунтах I-II категории принимается как при грунтах II категории, а при грунтах II-III — как при грунтах III категории.

В нормах допускается при соответствующем обосновании снижать на 1 балл расчетную сейсмичность I РАС на период нахождения водохранилище в опорожненном состоянии.

Нижние границы для максимальных пиковых ускорений основания а_П ПЗ и а_П МВЗ на площадке строительства определяются по формулам:

где A₅₀₀ и A_{5000 —} расчетные амплитуды ускорения основания (в долях g, м/с 2 ), определенные для землетрясений с нормативными периодами повторяемости T 500 _ПОВ и T 5000 _ПОВ соответственно с учетом отличия реальных грунтовых условий на площадке от средних грунтовых условий; значения A₅₀₀ и A_{5000 (}а также значения I РАС ) даны в таблице 2.1; k_А ПЗ и k_А МВЗ — коэффициенты, учитывающие вероятность данного землетрясения за расчетный срок службы T_СЛ, а также переход от нормативного периода повторяемости в 500 лет T 500 _ПОВ к принятому периоду повторяемости Т ПЗ _ПОВ и от нормативного периода повторяемости в 5000 лет T 5000 _ПОВ к принятому Т МВЗ _ПОВ; значения k_А ПЗ и k_А МВЗ принимаются по таблице 2.1

Таблица 2.1 Значения величин A₅₀₀ и A_{5000 (}в долях g)