Коэффициент заложения откосов дамб

Страница 8: СП 32-102-95. Свод правил сооружения мостовых переходов и подтопляемых насыпей методы расчета местных размывов (31370)

Левая пойма сложена суглинком с расчетным сцеплением ср = 2,02??105 Па; правая пойма ?? мелким однородным песком со средним диаметром частиц 0,3 мм.

В процессе проектирования мостового перехода определены предмостовой подпор ??hв = 0,25 м и расстояние Х0 = 650 м от моста до вертикали, где устанавливается предмостовой подпор.

Плановые размеры левобережной дамбы приняты полученными по расчету (т. е. дамба имеет достаточную длину вылета и хорошо обтекается потоком); крутизна откосов дамбы m = 2.

У правого устоя запроектирован конус (учитывая малое стеснение потока на пойме). Ширина его вверх по течению от оси подходной насыпи на уровне УВВ составляет lвф = 25 м, хотя по расчету требуется дамба с длиной вылета lв = 42,5 м и отношением полуосей ?? = 1,5. Крутизна откосов конуса m = 1,5.

Решение. 1. Левая пойма пропускает значительно больший расход воды, чем правая, поэтому с нее надо начинать расчет размывов у дамб. Для этого, в первую очередь, определим глубину Нгл = Нгм и скорость vгл = vгм потока у подошвы головы левобережной дамбы.

2. Глубину потока у подошвы головы левобережной дамбы определим по формуле (6.10)

Нгм = 2,0 + 0,25 = 2,25 м.

По формуле (6.5) коэффициент Шези (принимаем коэффициент шероховатости русла nр = 0,03)

Сгм = 2,251/6/0,03 = 38,3 (м0,5/с).

3. С учетом относительного расхода воды, проходящего на ширине отверстия моста при отсутствии стеснения,

QL /Q = 1 ?? (??л + ??п) = 1 ?? (0,42 + 0,06) = 0,52 и соответственно

QL /Q = 1/0,52 = 1,925 по формуле (6.9)

4. По формуле (6.8) средний уклон свободной поверхности потока перед мостом, как бы вызванный стеснением левой мощной поймы,

iм(м) = 0,0002 + 0,845??0,25/650 = 0,0002 + 0,000325 = 0,525??10??3.

5. По формуле (6.3) скорость потока в голове левобережной дамбы

vг(м) = 38,3(0,2??10??6??0,525)1/4 = 0,68 м/с.

6. Для правобережного конуса по формуле (6.10)

Нгп = Нгс = 2,5 + 0,25 = 2,75 м.

7. Для определения скорости потока в верховой части правобережного конуса vr(с) по формуле (6.4) предварительно найдем:

iм(с) = 0,0002 + 0,092??0,25/650 = 0,235??10??3;

?? = 1,55??0,68 /= 0,224 > 0,2.

Подставляя вычисленные значения в формулу (6.4), получим

vг(с) = 0,68= 0,36 м/с.

8. Глубину размыва в голове левобережной дамбы определим по формуле (16.1) с учетом того, что ее длина вылета достаточная и она хорошо обтекается потоком (Кl = К?? = 1). Для суглинка с расчетным сцеплением Ср = 0,02??105 Па, коэффициенте шероховатости русла nр = 0,03 и глубине потока 2,25 м по графику (см. рисунок А.2) размывающая скорость v0 = 0,62 м/с. При коэффициенте заложения откоса дамбы m = 2 и Кm = 0,77 (см. п. 6.1.1). Тогда:

9. Расчет глубины размыва в верховой части правого конуса следует также выполнять по формуле (6.1) с учетом того, что его ширина вверх по течению от оси подходной насыпи составляет lвф = 25 м, тогда как для плавного обтекания требуется lв = 42,5 м. При этом следует, что такой конус будет плохо (т. е. с отрывными течениями и водоворотными зонами) обтекаться потоком и поэтому К?? = 0,85. Из-за недостаточных плановых размеров конуса по таблице К.1 при lвф / lв =25,0 / 42,5 = 0,59 и требуемом отношении полуосей сооружения ?? = 1,5 получаем Кl = 1,14. При m = 1,5 Кm = 0,8 (см. п. 6.1.1).

Для мелкого однородного песка со средним диаметром частиц 0,3 мм при глубине потока Нгс = 2,75 м неразмывающая скорость по графику (см. рисунок А.1) v0 = 0,6 м/с. Тогда

Расчетная ширина b береговых опор

и поперечных регуляционных сооружений

За расчетную ширину b береговых опор следует принимать среднюю ширину под водой (до местного размыва) боковой грани опоры, перпендикулярной направлению потока и выступающей из конуса (рисунок М.1).

За расчетную ширину b поперечного регуляционного сооружения следует принимать проекцию его длины l0 на нормаль к насыпи или берегу (рисунок М.2) и определять по формуле

где ?? ?? угол примыкания поперечного сооружения к насыпи или берегу.

Угол ?? должен отсчитываться от продольной оси сооружения вниз по течению; на криволинейном участке ?? между осью сооружения и касательной к оси насыпи или линии берега в точке примыкания к ним. Длину поперечного сооружения l0, равную средней длине его продольного сечения под водой, следует определять по формуле

l0 = lниз ?? 0,5 mН. (М.2)

где lниз ?? длина поперечного сооружения понизу вдоль его продольной оси.

Рисунок М.1 ?? Расчетная ширина береговой опоры

Рисунок М.2 ?? План поперечных сооружений:

а ?? при угле примыкания поперечного сооружения ?? ?? 45??; б ?? то же, при ?? 1.

Предварительно в этой формуле определим:

?? по формуле (7.4) скорость потока в голове шпоры

?? по рисунку А.1 размывающая скорость при d = 0,5 мм и Н = 6,5 м, v0 = 0,87 м/с;

?? по формуле (Н.2) при v0 0,3) A = 1 и ?? = 1/3 f1 = = 0,85.

3. Для условий прохода расчетного паводка по формуле (7.1) с учетом коэффициента f1 (см. п. 7.6) глубина местного размыва равна

h = 6,5??0,77??0,85 = 3,36 м.

4. Согласно п. 7.6 необходимо определить глубину размыва при проходе потока в бровках русла.

По аналогии с проводимыми действиями в примере П.1 имеем:

vг = 0,8 + 0,8 = 1,03 м/с;

= 0,96 = 1,5; v0 = 0,77 м/с, v0 vд(0) следует задаться глубиной размыва h, определить максимальную донную скорость vдmax при глубине потока перед насыпью Н = Нб + h и сопоставить с vд(0). Операция повторяется до получения vдmax ?? vд(0).

С.4. По полученной глубине размыва h задают необходимый объем рисбермы для защиты подошвы насыпи от подмыва. При этом крупность камня в рисберме должна обеспечивать устойчивость от воздействия исходящего с откоса потока при глубине воды у насыпи Н. Для предотвращения размывов у подошвы откосов основание насыпи следует укреплять на ширину не менее глубины воды перед откосом.

Пример. Определить возможный размыв и соответственно необходимость укрепления подошвы откоса от волнового воздействия при глубине потока перед насыпью Н = 3,2 м, расчетной высоте и средней длине волны соответственно hв = 0,75 м ?? = 8,4 м; в основании насыпи ?? суглинок с расчетным сцеплением ср = 0,04??105 Па.

Решение. По формуле (С.1) определяем максимальную донную скорость у подошвы откоса. При по графику (см. рисунок С.2) имеем . Тогда м/с.

2. По формуле (8.12) эквивалентный диаметр суглинка dэ = 7,5(0,1 + 10??0,04) = 3,08 мм, для которого размывающая донная скорость по графику (см. рисунок 8.1) vд(0) = 0,52 м/с.

Поскольку vдmax > vд(0), необходимо укрепление подошвы откоса.

3. По графику (см. рисунок 8.1) из условия vд(0) ?? vдmax крупность камня dк, которым можно укреплять подошву откоса, равна dк ?? 20 мм.

4. Для определения размыва у подошвы насыпи без его укрепления поступим следующим образом:

?? из формулы (С.1) определяем требуемое значение гиперболической функции при vдmax = vд(0) = 0,52 м/с

?? по графику (см. рисунок С.2) находим для полученного значения гиперболической функции H/?? = 0,63;

?? определяем глубину потока у подошвы насыпи после размыва Н = 0,63??8,4 = 5,28 м; откуда глубина размыва h = 5,28 ?? 3,2 = 2,08 м.

Определение радиусов кривизны излучины

Т.1. Радиус кривизны потока у вогнутого берега или прислоненного откоса насыпи определяют по формуле

где rи ?? минимальный радиус кривизны излучины по оси русла шириной Вр.

Реконструкция хвостохранилища до отметки 200 м (стр. 9 )

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Основным критерием, определяющим безопасное состояние дамбы хвостохранилища, является нормативный коэффициент запаса устойчивости, величина которого назначается по СНиП , в зависимости от класса сооружения и физико-механических характеристик грунтов основания.

Коэффициент запаса устойчивости зависит от физико-механических характеристик грунтов тела и основания дамбы, также от ее геометрических параметров: высота, заложение низового откоса, ширина гребня.

Фильтрационная прочность тела дамбы характеризуется градиентом напора, зависящим от поперечных размеров дамбы и уровня воды. Для контроля фильтрационной прочности грунтов достаточно вести наблюдения за уровнем воды и положением поверхности кривой депрессии в пьезометрах.

Критерии безопасности I уровня – значения контролируемых показателей, соответствующие условиям нормальной эксплуатации ГТС приведены в таблице 14.

Контролируемые показатели I уровня

Количественные показатели

Качественные показатели

Ограждающая дамба хвостохранилища

Геометрический контур намывной дамбы, дамб обвалования (ярусов наращивания)– в соответствии с проектной документацией (определяется замерами и визуальным осмотром).

Заложение низового откоса (генеральный уклон) намывной дамбы — не менее расчетного значения 1:4, на спрямляющей дамбе 1:5

Расчетный минимальный коэффициент запаса устойчивости при основном сочетании нагрузок должен быть больше или равен нормативному коэффициенту, равному 1,32, для I класса сооружений

Соответствие фактических геометрических размеров дамбы и состава грунтов конструктивных элементов проектным значениям. Отсутствие трещин и оползания откосов, выноса грунта, промоин, размыва откосов фильтрующей водой, мутности в профильтровавшей воде. Отсутствие выпоров грунта на низовых откосах или у подошвы дамбы.

Динамика деформаций тела низовой и верховой дамб: ∆2 ∆1 — возрастающие горизонтальные и вертикальные смещения дамбы.

Положение депрессионной поверхности в теле дамбы — выше предельно-расчетного положения.

Контролируемые показатели II уровня

Количественные показатели

Качественные показатели

Складирование хвостов, емкость и отстойный пруд хвостохранилища

Перепад между минимальной отметкой намытых хвостов у верхового откоса дамбы обвалования и Г. В. в отстойном пруде ― менее 1,50 м

Не соответствие технологических параметров и требований при намыве хвостов проекту. Неравномерное продвижение фронта намыва по периметру намывной дамбы. Образование застойных зон и потоков в сторону дамбы и вдоль нее.

Не соответствие характеристик транспортируемого материала проектным значениям. Неравномерность заполнения емкости хвостохранилища, несоответствие технологических параметров намыва и требований по намыву проектным решениям.

Длина надводного пляжа — менее 150 м

Значения физико-механических свойств хвостов:

· удельный вес хвостов – менее 2,85т/м3;

· средняя крупность хвостов – менее 0,1377 мм;

· средневзвешенный диаметр хвостов, намытых в упорную призму менее – 0,14 мм;

· плотность сухих хвостов в упорной призме – менее 1,40 т/м3.

Качественный состав оборотной воды — содержание взвешенных более 2000 мг/л

Поступление в технологический процесс воды с большим содержанием взвесей. Содержание взвешенных веществ в оборотной воде не соответствует требованиям технологического процесса на ОФ.

Аварийная емкость

Фактический геометрический контур дамбы – не соответствует размерам и значениям в чертежах рабочей документации.

Наличие продольных и поперечных трещин, просадок или пучения грунта по гребню дамбы, местное оползание откосов, выноса грунта, промоин, размыва откосов фильтрующей водой, мутности в профильтровавшей воде.

Превышение минимальной отметки гребня дамбы над уровнем воды менее 1,0 м

Технология заполнения емкости не соответствует требованиям проекта

Водосбросные сооружения хвостохранилища

(водоприёмные колодцы и коллектор)

Глубина воды у водоприёмных колодцев ― менее 3,0 м

Замыв хвостами глубин у колодцев.

Неисправность конструкций колодцев, перекосы при установке шандор, неисправность подъемного устройства, монтажных приспособлений.

Просадка грунта на участках прокладки коллектора, попадание посторонних предметов в коллектор. Наличие фильтрации в месте пересечения коллектора с дамбой.

Высота переливного слоя в шандорных колодцах ВК-4;5, ВК-6;7 ― более 0,60 м

Пропускная способность коллектора менее потребности ОФ в оборотной воде

Водоотводные и дренажные сооружения

Не соответствие фактических геометрических параметров дренажных канав проектным значениям.

Не обеспечивается пропуск паводкового стока воды по каналам №1, №2.

Навал грунта, заиление канав, обрушение бортов. Уменьшение площади поперечного сечения по сравнению с проектной. Переполнение каналов и дренажных канав с растеканием воды на рельеф, забивка водопропускных труб и подмыв откосов существующих насыпей.

Окончание таблицы 15

Контролируемые показатели II уровня

Количественные показатели

Качественные показатели

Система гидротранспорта хвостов

Пропускная способность пульповода ниже поступающего расхода пульпы. Высота слоя заиления ½ диаметра трубы.

Параметры насосного оборудования не обеспечивают подачу пульпы на хвостохранилище.

Толщина стенки трубопровода − менее 5 мм.

Перелив из ПНС №1 в аварийный бассейн, забивка трубопровода футеровочной плиткой или другими материалами. Остановка работы пульпонасосных станций.

Порыв распределительного пульповода на гребне дамбы обвалования с возможным последующим размывом прорана до отметки горизонта воды в пруде и вытеканием пульпы.

Система оборотного водоснабжения

Водоводы оборотной воды не обеспечивают возврат оборотной воды.

Разрыв водовода, падение напора в системе оборотного водоснабжения, возникновение просадок грунта по трассе водоводов, деформации.

Параметры насосного оборудования НСОВ не обеспечивают откачку воды из отстойного пруда. Несоответствие характеристик насосного оборудования в насосной станции оборотной воды условиям нормальной работы

Остановка работы насосной станции оборотной воды, не обеспечен резерв по насосному оборудованию.

Вторичный отстойник

Несоответствие фактического геометрического контура дамб размерам и значениям по чертежам рабочей документации.

Наличие продольных и поперечных трещин, наличие просадок или пучение грунта по гребню дамб, на низовых откосах или у подошвы дамб, местное оползание откосов, выноса грунта, промоин, размыва откосов фильтрующей водой, мутности в профильтровавшей воде.

Превышение минимальной отметки гребня дамб над уровнем воды менее 1,0 м

Поддержание уровня в отстойнике не в соответствии с проектом.

Шандорное водосливное устройство не обеспечивает отвод объемов очищенных стоков

Неисправное состояние, наличие нарушений, приводящих к уменьшению пропускной способности.

Химический состав и объемы воды, сбрасываемой в канал отвода р. Белой не соответствуют утвержденным ПДК и ПДС

Увеличение содержания загрязняющих компонентов при нарушении технологии очистки дебалансных вод, вторичное загрязнение в отстойнике.

Контрольно-измерительная аппаратура

Несоответствие состава, расположения и количества КИА проекту

Механические повреждения, засоренность пьезометров, наблюдательных скважин.

Строительство пойменных прудов fish-farming.ru

Наконец, после того как построена плотина головного пруда с донным водоспуском и, если необходимо, с паводковым водосбросом, а также головным , проложен магистральный канал с перегораживающими устройствами и водовыпусками, можно приступать к строительству прудов, в которых мы, собственно, и будем выращивать рыбу. Как мы помним, пойма имеет уклон в сторону реки. Поэтому создать пруд можно, обваловав участок земли с трех сторон — со стороны реки и по бокам. Сверху же, со стороны магистрального канала, обваловка не требуется, урез воды будет проходить по естественной линии местности, обозначенной на плане или карте горизонталью, конфигурация которой зависит от рельефа. Валы, которыми мы будем отделять наши пруды, называются дамбами. Дамбы, как и плотины — гидротехнические сооружения, создающие водоем и удерживающие воду с одной стороны на более высоком уровне, чем с другой, либо с обеих сторон на одном и том же уровне.

Дамбы сооружают при напорах воды от 1 до 4 м. Таким образом, можно считать, что дамбы — это как бы небольшие плотины. Дамбы бывают контурными, которые проходят по внешним границам прудов, и разделительные, проходящие между прудами. При этом уровень воды в соседних прудах может располагаться на разных отметках. По конструкции дамба, как и плотина, представляет собой насыпь трапециидального сечения. Минимальная ширина гребня 1—3 м. Если дамба проезжая, то ширина гребня должна быть не менее 4,5 м. Превышение гребня дамбы над уровнем воды в прудах (сухой запас) составляет 0,5—1,0 м.

По конструктивным особенностям различают дамбы нормального, уширенного и распластанного профиля. Дамбы нормального профиля имеют наиболее крутые откосы. Причем коэффициенты заложения откосов разделительной дамбы — одинаковые, а контурной — разные, верховой (мокрый) откос более пологий. У дамб уширенного профиля верховой откос делают значительно более пологим и укрепляют его посадкой растительности. Дамбы с распластанным профилем имеют очень пологие откосы, которые не укрепляют. При подготовке основания контурных дамб плодородный слой почвы, в отличие от плотин, снимают не по всему основанию, а только на ширину, равную 3,0—3,5 величинам напора. Основание разделительных дамб только вспахивают без снятия слоя грунта. Коэффициент заложения откосов, как и у плотины, зависит от грунта, а также профиля дамбы. Наилучшими грунтами считаются суглинки. В табл. 6 представлены коэффициенты заложения откосов дамб различного типа в зависимости от грунта.

Таблица 6

Коэффициенты заложения откосов различного типа.

Коэффициенты заложения откосов различного типа

Грунты	Дамбы нормального профиля				Дамбы уширенного профиля				Дамбы распластанного профиля
контурные		разделительные		контурные		разделительные		контурные		разделительные
m1	m2	m1	m2	m1	m2	m1	m2	m1	m2	m1	m2
Глинистые и суглинки	2,5	1,5	2,5	2,5	3,5	1,5	3,5	3,5	7,0	1,5	7,0	1,5
Песчаные	3,0	2,0	3,0	3,0	4,0	2,0	4,0	4,0	8,0	2,0	8,0	2,0

Насыпаются дамбы, как и плотины, слоями по 20—30 см с тщательной утрамбовкой. В дамбе, расположенной у реки, делают донный водоспуск, чтобы сбрасывать всю воду из прудов. Дно прудов тщательно разравнивают и планируют так, чтобы оно имело уклон в сторону донного водоспуска. На дне не должно быть ям, где может оставаться вода и рыба. Для сбора воды и рыбы на ложе пруда нарезают сеть каналов, расположение которых зависит от рельефа. Чем он спокойнее, тем проще схема размещения каналов. При лучевом расположении к центральному каналу подходят боковые, все они сходятся в одной точке у донного водоспуска. При елочном — боковые каналы подходят к центральному, как ветви к стволу ели. При сложном рельефе боковые каналы изогнуты и подходят к главному под различными углами. Все каналы имеют уклон 0,002—0,003. Такой уклон позволяет плавно сбрасывать воду и рыбе скатываться к донному водоспуску и далее в рыбоуловитель. Каналы имеют трапециидальное сечение. Коэффициент заложения откосов 1,0—1,5. Глубина и ширина по дну каналов зависит от размера пруда и составляет 0,5—1,0 м и 0,3—1,0 м соответственно.

Следует отметить, что при небольших площадях прудов (до 0,5—1 га) сеть каналов можно не нарезать, но тщательно планировать ложе прудов обязательно. Наполнять водой новые пруды рекомендуется не раньше, чем через 2 месяца после их сооружения, после осадки грунта. Преждевременное их наполнение до окончания осадки дамб может привести к трещинам в теле дамб и оползанию откосов. Наполнять пруды следует постепенно не более чем на 0,5 м по высоте в сутки, с перерывами в 2—3 дня. При обнаружении строительных дефектов наполнение пруда надо прекратить, а неисправность устранить. Воду из прудов через донный водоспуск отводят в водоприемник по сбросным каналам.

Водоприемники — это естественные или искусственные водотоки (реки, ручьи, каналы, овраги, балки и др.), которые должны отводить сбрасываемую воду, не создавая подпора. Сбросные каналы устроены так же, как и водоподающие: имеют трапециидальное сечение. Коэффициент заложения откосов принимают, как для водоподающих каналов, в зависимости от грунта, равному 1,5–2,5. Располагают сбросной канал, как правило, в выемке. Уклон дна делают обычно 0,002, такой же, как в каналах сети, чтобы не было перепадов или подпора воды у донного водоспуска и не происходило заиления или размывания.

Размеры водосбросных каналов зависят от расхода воды. В сбросном канале, сразу за донным водоспуском, сооружают рыбоуловитель, размеры которого зависят от количества вылавливаемой рыбы. Объем рыбоуловителя составляет пять объемов рыбы. Если площадь прудов небольшая (до 0,5—1,0 га), то рыбоуловитель можно не делать. В этом случае в пруду перед донным водоспуском устраивают углубление, где собирают рыбу сачками.

Пособие к СНиП 2.05.03-84

Документ:	Пособие к СНиП 2.05.03-84
Название:	Пособие к СНиП 2.05.03-84 «Мосты и трубы» по изысканиям и проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых переходов через водотоки
Дата последнего изменения:	2002-04-18
Вид документа:	Пособие к СНиП
Область применения:	Пособие предусматривает работы, необходимые для всех стадий проектирования мостовых переходов. Перечень и объем их в каждом случае определяют в зависимости от изученности реки и сложности перехода. В Пособии приведены методы расчетов и способы выполнения работ, предусмотренные нормативными и другими официальными документами, методическими указаниями, рекомендованными ГУПиКСом, а также оправдавшиеся в практике изысканий и проектирования.
Разработчики документа:	Союздорпроект Минтрансстроя(58), ЦНИИС Минтрансстроя(36), Мосгипротранс(28), Томгипротранс(4),

то же, при наличии второй поймы (нормально пересекаемой подходом)

Расстояние X ₀ от моста до вертикали, где устанавливается предмостовой подпор, и величину предмостового подпора D h_B , определяют по формулам гл. 10.

14. При косом пересечении русла оси дамб ориентируют относительно направления потока в реке в бытовых условиях. Если отклонение створа моста от вертикали к направлению потока в быту составляет a >10 ° , то при расположении устоя со стороны мощной поймы вверх по течению на струенаправляющей дамбе со стороны слабой поймы рекомендуется устраивать прямую вставку длиной D l _B ³ L _м sin a (рис. 14.4, в). Если устой со стороны мощной поймы расположен вверх по течению при a >30°, размер дамб следует корректировать по результатам моделирования.

15. Глубину местного размыва в однородных несвязных и связных грунтах у обтекаемых потоком дамб, расположенных на пойме, определяют по формуле:

где K_m — коэффициент, зависящий от коэффициента заложения откоса дамб m со стороны русла, определяемый по табл. 14.1

16. Откосы струенаправляющих дамб должны быть защищены от возможных течений вдоль сооружения, а также волновых и ледовых воздействий. Наиболее распространенными видами укреплений откосов дамб являются каменная наброска и плитные укрепления. Область их применения ограничивается гидрологическими условиями, указанными в гл. 12. Там же приведены расчеты определяющих воздействий и укреплений. При этом требуемую крупность однородного камня для защиты откосов дамб от продольных течений определяют по формуле

где m ₀ — коэффициент заложения естественного откоса камня под водой; для практических расчетов принимают m ₀ =1,1-1,25, где большие значения соответствуют округлым, а меньшие — угловатым камням.

Расчет плитных укреплений производят по рекомендациям гл. 12 с учетом скорости потока n _ДМ .

Для обеспечения устойчивости укрепления на откосе и защиты подошвы дамбы рекомендуется устраивать рисберму. Крупность камня в рисбермах назначается, как для откосов при воздействии продольных течений.

Пример расчета плановых размеров дамб и их укреплений приведен в приложении 14.1.

14.3. Расчет поперечных регуляционных сооружений

1. Поперечные регуляционные сооружения устраивают для отжима потока от насыпи при больших скоростях течения или вогнутого берега при интенсивном русловом процессе (рис. 14.6).

Незатопляемые поперечные сооружения, устраиваемые на пойменных участках, принято называть траверсами.

Рис. 14.6. Схема расположения траверсов (1) и шпор (2) для защиты насыпи подходов

Русловые сооружения (шпоры и полузапруды) устраивают обычно не выше бровки берега русла; при этом полузапруды частично или полностью затапливаются потоком, проходящим в бровках русла. Поперечные регуляционные сооружения рекомендуется примыкать к земляному полотну (или к берегу) под углом 90°.