Прислоненный откос что это такое

Методы расчета откосов

Во всех расчетах напряженное состояние полагается плоско деформированным, то есть рассматривается узкая полоса склона шириной 1 м, условия ее работы сохраняются для всего склона.
В этих методах поверхность скольжения считается известной заранее. При расчетах устойчивости склона или оползневого давления призма скольжения делится вертикальными линиями на ряд отсеков. Обычно отсеки принимаются такими, чтобы без потери точности можно было в их пределах принимать поверхность за плоскость, а очертание склона, действие внешних сил и т.п. практически однородными.
Рассматриваются условия равновесия i-го отсека (Рис. 1, Рис. 2, Рис. 3). Все внешние активные силы (вес грунта в отсеке, внешняя нагрузка и т.д.), действующие на i-й отсек, приводятся к равнодействующейP_i. Последнюю раскладываем в точке ее приложения на составляющие: нормальную P_Ni и касательную P_Qi к плоскости возможного сдвига отсека.

В программе реализованы следующие методы расчета:

Метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения
Метод горизонтальных сил
Аналитический метод Г.М. Шахунянца

Метод круглоцилиндрических поверхностей скольжения

Этот метод достаточно подробно рассмотрен в литературе и часто применяется на практике. Описание метода можно найти в книге Клейн Г.К. «Строительная механика сыпучих тел».

Рис.1. Схема расчета по методу круглоцилиндрических поверхностей скольжения.

Предполагаем, что центр O и радиус кривизны R поверхности скольжения заранее известны. В этом методе силы взаимодействия между соседними отсеками не учитываются, опираясь на то, что сумма этих сил должна быть равна нулю, а суммарный момент от них относительно точки O невелик. Касательная сила от всех нагрузок P_Qi=P_isin α_i является сдвигающей силой, вызывающей сползание откоса.
Сила сопротивления сдвигу сыпучего тела, находящегося за поверхностью скольжения (реакция), может быть представлена в виде суммы сил трения и сцепления:

где
N_i – нормальная реакция опоры.
s_i – длина дуги поверхности скольжения в пределах данного элемента i
φ_i – угол внутреннего трения в пределах дуги s_i
c_i – удельное сцепление в пределах дуги s_i.

Из уравнения проекций всех сил на нормаль к площадке отсека получаем.

Второе уравнение проекций остается неудовлетворенным, так как силы взаимодействия между отсеками не рассматривается. Условие равновесия откосов сводится к уравнению моментов всех сил, действующих на сползающую призму, относительно центра O поверхности скольжения.

Учет сейсмического воздействия при расчете противооползневых удерживающих конструкций осуществляется добавлением к расчетным усилиям, так называемой сейсмической силы Q_ci. Сейсмическая силаQ_ci приближенно определяется как доля от веса массы грунта, которая претерпевает сейсмическое воздействие:

где
μ – коэффициент динамической сейсмичности, значения которого рекомендуется при расчете естественных склонов принимать по табл. 1. При расчете искусственных откосов (насыпи дорог, плотины т.д.) значения коэффициента из табл. 1 следует (приближенно) увеличивать в 1,5 раза.

Коэффициент динамической сейсмичности Таблица 1

Сейсмическая
бальность
района

Направление силы Q_ci рекомендуется считать наиболее неблагоприятным. В связи с этим будем принимать, что сейсмические силы в каждом отсеке оползневого блока направлены параллельно основанию отсека. Условие равновесия откосов сводится к уравнению моментов всех сил, действующих на сползающую призму, относительно центра O поверхности скольжения.

При этом силы сопротивления сдвигу уменьшены в k раз с учетом необходимости обеспечить определенный запас устойчивости откоса против разрушения.

Тогда коэффициент выражается:

Учитывая, что, окончательно получим::

Метод Шахунянца

Употребляемые названия метода и его разновидностей: обычный метод, метод Г.М. Шахунянца, метод прислоненных отсеков, метод Петерсона, метод алгебраического суммирования, метод плоских поверхностей сдвига, метод алгебраического сложения сил, метод прислоненного откоса и т.д.
Г.М. Шахунянц предложил использовать для определения коэффициента устойчивости массива грунта, сползающего по фиксированной поверхности скольжения, формулу, полученную для круглоцилиндрической поверхности:

К такому способу обращались и многие другие авторы, хотя математически он не совсем строг: в данном случае иногда складываются разнонаправленные силы.

Для определения оползневого давления справедливо выражение:

где E_i-1 — проекция оползневого давления предыдущего отсека на направление скольжения рассматриваемого отсека. Рациональное место заложения удерживающего сооружения по длине оползня – отсек с минимумом E_i . Для получения требуемого запаса устойчивости при вычислении оползневого давления, сдвигающие силы умножаем на расчетный коэффициент устойчивости K_у з . Тогда выражение для определения оползневого давления принимает вид:

Метод расчета оползневого давления по гипотезе разрывных блоков

Данный метод применяется для расчета оползневого давления произвольной поверхности скольжения. Он является некоторой модификацией метода Шахунянца. Основная особенность в том, что сопротивления грунта сдвигу считается упругопластическим. И возможна ситуация отрыва части оползня.

Рис. 3. Схема расчета по методу разрывных блоков

Принимаем, что положительное направление отсчета углов против часовой стрелки, как это сделано в математике. Тогда Угол первого отсека имеет отрицательное значение, а n-го – положительное (см. Рис.3).

Рассмотрим условие равновесия i-го отсека. Г.М. Шахунянц в общем случае принимает, что равнодействующая внешних активных сил P_i наклонена к вертикали под углом θ_i. Мы для упрощения рассуждений будем рассматривать случай, когда сила P_i вертикальна, то есть угол θ_i = 0, тогда

При смещении текущего отсека в сторону возможного смещения всей призмы, значения αi берутся со знаком плюс, при смещении отсека в обратную сторону — со знаком минус.

Согласно основным законам строительной механики, заменим влияние вышележащей части призмы на отсек силой F_i-1, а влияние нижележащей части — аналогично силой F_i. В общем случае Г.М. Шахунянц принимает, что сила F_i-1 направлена под некоторым углом η_i-1 к горизонту, сила F_i – под углом η_i к горизонту и т.д. Мы же в данном случае допустим, что силы Fi направлены по прямым, параллельным направлению реакции удерживающей конструкции, которое примем горизонтальным (как это обычно принимается при вертикальности грани контакта грунта с удерживающей конструкцией). Поэтому все силыF_i рассматриваем ориентированными горизонтально, то есть η_i = 0.

Рассмотрим i-ый отсек. Целью расчета i-го отсека является получение силы F_i, по величине которой можно судить об устойчивости текущего отсека. Расчет текущего отсека разделен на 2 этапа. На первом этапе предполагается, что отсек устойчив, то есть F_i=0. Решаются 2 уравнения статики (2 неизвестных: N_i – нормальная реакция на усилия от отсека, T_i – касательная реакция на усилия от отсека).

Читать еще: Чем сделать откосы арки

После решения первого этапа необходимо проверить справедливость предположения о том, что текущий отсек устойчив. Для этого сравниваем величину полученной касательной реакции на опорной площадке (T_i) с величиной предельно допустимой сдвигающей силы, равной

Если текущее касательное усилие меньше предельного (T_i<> T_i * ), то наше предположение оправдано и отсек устойчив (F_i=0), иначе отсек не устойчив и переходим ко второму этапу – вычисления F_i<>0. На втором этапе в уравнениях статики появляется дополнительная неизвестная F_i. Дополнительное уравнение получим из условия предельного состояния грунта. Тогда система уравнений принимает вид:

Касательная реакция будет определяться уже не из уравнений статики, а из уравнений предельного состояния, а для того, чтобы выполнялись уравнения равновесия, рассматривают силу T_i<>0, которая будет определять усилие F_i-1 для следующего отсека. Из решения системы уравнений (3,4,5) получаем значение F_i. Значение F_i для каждого отсека можно определить последовательными расчетами, идя от первого отсека, для которого F_i-1 равно нулю, к последнему. Первый из отсеков, для которого F_i получилось отличным от нуля, отделяет вышележащую устойчивую часть блока (кроме себя) от нижележащей. При недопущении в грунте растягивающих напряжений нижележащая часть должна рассматриваться отдельно. Анализируя последовательно значения F_i, нетрудно установить места возможных разрывов грунта (место перехода от устойчивых к неустойчивым частям блока), места целесообразного расположения удерживающих конструкций (например, места наименьших значений F_i и умеренных значений толщин смещающегося слоя).

В случае, если получено отрицательное значение Fi , что соответствует ситуации, когда удерживающие силы в текущем отсеке больше сдвигающих, то Fi =0 , то есть отсек удерживает ровно столько давления, сколько получается из расчетов. Эта гипотеза запрещает возможность удерживания верхними отсеками нагрузок от нижних отсеков.

Устойчивость откоса грунта, обладающего трением и сцеплением

Причины, приводящие к нарушению устойчивости массивов грунта в откосах

1. Увеличение крутизны откоса (подмыв берегов реки).

2. Увеличение нагрузки на откос (строительство на бровке)

3. Обводнение грунтов (уменьшение механических характеристик:(С; и увеличение объемного веса грунта).

4. Деятельность строителей (устройство котлованов, выработок с вертикальными стенками).

Виды оползней

1. Оползни по поверхности в глубине массива (в движение приходит весь массив грунта в целом;

характерно для грунтов, обладающих трением и сцеплением).

2. Сползание по поверхности откоса (осыпь) (характерно для песчаного грунта).

3. Разжижение грунтов (для водонасыщенных грунтов при динамических воздействиях).

Устойчивость откоса грунта, обладающего трением (С = 0)

Рассмотрим равновесие песчинки на откосе:

Q – вес песчинки;

N – нормальная составляющая веса песчинки;

Т – касательная составляющая веса песчинки;

Влияние гидродинамического давления

Через откос выходит вода при высоком У. Г. В. (откос дренирует).

Рассмотрим равновесие песчинки в месте выхода воды

DI – гидродинамическое давление;

В предельном состоянии угол должен быть равен 90 –α , т. е. откос должен быть положе.

Гидродинамическое давление воды возникает в момент откачки воды из котлована

Устойчивость откоса грунта, обладающего только сцеплением

= 0 (жирные глины)

С – составляет основную прочность откосов. На какую глубину (h) можно откопать котлован с вертикальными стенками?

С – силы сцепления, действующие вдоль откоса

но α – мы приняли произвольно (sin изменяется в пределах 0…1), при max использовании сил сцепления:

hmax при α = 45°; sin2α = 1; тогда h_мах=2C/ϒ

Пусть С = 0,1 кг/м 2 = 1 т/м 2 = 0,01 МПа = 0,01 МН/м 2 ; ɣ= 2 т/м 3 = 20 кН/м 3 = 20·10–3 МН/м 3

hmax= 2 1/2 = 1 м, следовательно откос будет устойчив при вертикальной стенке не более 1 м.

Другой способ расчета:

Устойчивость откоса грунта, обладающего трением и сцеплением

=0; С 0 (графо-аналитический метод расчета)

Пусть обрушение откоса происходит по круглоцилиндрической поверхности относительно центра вращения т. О.

Как рассчитать устойчивость такого

уст – коэффициент устойчивости

Порядок вычислений:

1) откос делим на призмы;

2) определяем вес каждой части – призмы – Qi;

3) раскладываем Qi на Ti и Ni;

4) находим С и L – длину дуги.

Недостаток этого метода – произвольное решение. (Точкой О мы задались произвольно.) Необходимо найти наиболее опасный центр вращения, с ἠ_уст = min, т. е. наиболее вероятную поверхность обрушения.

Центры вращения – т. О располагаются на одной линии под 36 на расстоянии 0,3h.

Для всех точек О₁, О₂, О₃, О₄ … – строим поверхности скольжения – определяем ἠ₁, ἠ ₂, ἠ ,ἠ – откладываем их в масштабе, соединяем и графически находим ἠ_уст = min , т. е. наиболее вероятную поверхность обрушения; если при этом уст ἠ_уст > 1, то откос устойчив, в противном случае необходимо принимать меры по увеличению устойчивости откоса.

Прислоненный откос

Поверхность скальной породы

Еi – оползневое давление

Порядок расчета устойчивости откоса:

1. Разбиваем откос на ряд призм и рассматриваем равновесие каждой призмы с учетом бокового давления грунта.

2. Расчет начинаем с первого элемента (сверху). Если все элементы устойчивы, то откос устойчив.

Проектируем все силы на наклонную грань откоса с учетом

Устойчивость откосов и склонов

При разработке котлованов, вертикальной планировке площадок с уступами, устройстве выемок и насыпей, возведении сооружений на склонах и в ряде других случаев приходится оценивать устойчивость массивов грунтов в откосах. Устройство пологих откосов резко удорожает строительство. Крутые откосы могут привести к аварии. Нужно находить оптимальные крутизны откосов или проектировать подпорные стенки.

Причины потери устойчивости откосов:

— устранение естественной опоры массива грунта вследствие разработки котлованов, траншей и т.д.;

— увеличение внешней нагрузки на откос;

— увеличение удельного веса грунта в призме обрушения в результате насыщения пор водой;

— влияние капиллярной влаги при понижении уровня грунтовых вод;

— снижение сцепления и трения грунта при увлажнении, промерзании и оттаивании грунтов;

— динамические воздействия (движение транспорта, сейсмические проявления);

— большая крутизна откосов.

Нарушение равновесия массива грунта может происходить внезапно со сползанием значительных масс грунта. Такие нарушения равновесия называются оползнями. Оползни бывают следующих видов:

Читать еще: Чем приклеить мдф откосы

а) оползни вращения (с криволинейными поверхностями обрушения);

б) оползни скольжения (по зафиксированным поверхностям);

в) оползни разжижения (грязевые потоки перенасыщенных водой грунтов).

4.5.1. Устойчивость откосов идеально сыпучего грунта (с=0, j¹0)

Пусть имеется откос с углом заложения a при заданном значении угла внутреннего трения j песка, слагающего откос.

Рассмотрим равновесие частицы грунта М, свободно лежащей на поверхности откоса (рис.4.13,а). Вес частицы Р разложим на нормальную N к линии ab и касательную Т, стремящуюся сдвинуть частицу вниз. Грунт обладает только внутренним трением, поэтому устойчивость частицы будет обеспечена, если сдвигающая сила Т равна удерживающей силе трения Т ‘=fN или меньше нее.

Рис.4.13. Схема к расчету устойчивости откосов сыпучего грунта:

а – сухого; б – фильтрующего воду

Проектируем все силы на наклонную грань откоса с учетом

N = Pcosa, T = Psina, Psina – fPcosa = 0. (4.30)

Отсюда tga=f , а т.к. коэффициент трения f=tgj, то получаем a=j. Следовательно, предельный угол откоса сыпучих грунтов равен углу внутреннего трения. Этот угол носит название угла естественного откоса.

Для обеспечения устойчивости откоса сила, удерживающая частицы М, должна быть больше сдвигающих сил: T T ‘. Примем за коэффициент надежности g_n, тогда g_ntga£tgj . Обычно g_n принимают равным 1,1¸1,2.

Если уровень подземных вод в массиве сыпучих грунтов находится выше подошвы откоса, возникает фильтрационный поток,выходящий на поверхность откоса. В грунте появляется гидродинамическое давление, что приводит к снижению устойчивости откоса. Поэтому рассматривая равновесие частицы М на поверхности откоса, к сдвигающей силе необходимо добавить гидродинамическую составляющую

где g_w – удельный вес воды; n – пористость грунта, i – градиент напора.

В точке выхода воды через поверхность откоса действуют силы D и P, которые приводятся к равнодействующей R, отклоняющейся от вертикали на угол b. В этом случае устойчивость угла откоса находим из условия

4.5.2. Устойчивость вертикального откоса грунта, обладающего только сцеплением (j=0,c¹0)

Рассмотрим для такого грунта устойчивость вертикального откоса ab высотой h (рис.4.14). Проведем линию ас возможной поверхности скольжения под углом a к горизонту. По всей этой плоскости будут действовать удельные силы сцепления.

Составим уравнение равновесия всех сил, действующих на оползающую призму abc. Действующей силой будет вес Р призмы abc.

Учитывая, что bc=hctga, получаем

. (4.33)

Силу Р разложим на нормальную N и касательную Т составляющие к поверхности скольжения ас. Силами, сопротивляющимися скольжению, будут лишь силы сцепления с, распределенные по плоскости скольжения .

Так как в верхней точке с призмы abc давление равно нулю, а в нижней а оно максимально, то в среднем следует учитывать лишь половину сил сцепления.

Составим уравнение равновесия, взяв сумму проекций всех сил на направление ас и приравняв ее нулю:

, (4.34)

. (4.35)

Определим значение высоты h=h₉₀, соответствующей максимальному использованию сил сцепления. Очевидно, при этом sin2a=1, a=45 0 . Тогда, подставляя sin2a=1 в выражение (4.35) и решая его относительно h₉₀, получим

. (4.36)

При коэффициенте надежности g_n имеем

. (4.37)

В данном случае h – максимально возможная высота откоса без крепления.

4.5.3. Устойчивость откосов по теории предельного равновесия

Для грунтов, обладающих и внутренним трением и сцеплением, В.В.Соколовским решены две задачи:

1. Определение максимального давления на горизонтальную поверхность массива грунта, при которой откос данного очертания остается в равновесии.

2. Определение формы равноустойчивого откоса предельной крутизны.

На основании численного интегрирования дифференциальных уравнений предельного равновесия при различных углах внутреннего трения j и углах наклона плоского откоса к горизонту a можно найти предельные значения Р:

, (4.38)

где – безразмерная величина предельного давления (табл.III.5 приложения III), принимается в зависимости от j, a и относительной координаты :

, . (4.39)

Очертания равноустойчивого откоса строят, начиная с его верхней кромки.

Горизонтальная поверхность равноустойчивого откоса может нести равномерно распределенную нагрузку

. (4.40)

Если P рассмотреть как давление слоя грунта Р = gh , то

. (4.41)

При j = 0 h = .

4.5.4. Расчет устойчивости откосов приближенным методом круглоцилиндрических поверхностей скольжения

Этот метод, широко используемый в практике, впервые был применен К.Петерсоном в 1916 г. и долгое время назывался «методом шведского геотехнического общества». Сущность применения метода сводится к следующему. Задаются центром вращения О откоса АВ. Уравнением равновесия будет SМ=0. Для составления уравнения моментов относительно точки вращения О разбиваем призму скольжения АВС вертикальными сечениями на ряд отсеков и принимаем вес каждого отсека условно приложенным к точке пересечения веса отсека P_i с соответствующим отрезком дуги скольжения. Раскладываем силы веса P_i на направление радиуса вращения и ему перпендикулярное (рис.4.17,а) и составляем уравнение равновесия, приравнивая нулю момент всех сил относительно точки вращения:

. (4.42)

Сокращая это выражение на R, получим

, (4.43)

где L – длина дуги скольжения; c, j – угол внутреннего трения и сила сцепления; T_i и N_i – соответственно касательная и нормальная составляющие силы веса: , .

Рис.4.17. Схемы расчета устойчивости откосов по круглоцилиндрическим поверхностям скольжения: а – схема действия сил; б – положение опасных дуг скольжения

За коэффициент устойчивости откоса принимают отношение момента сил удерживающих к моменту сил сдвигающих:

или (4.44) .

Необходимо из всех возможных дуг поверхностей скольжения выбрать наиболее опасную (рис.4.17,б). Для намеченных центров дуг О₁, О₂, О₃ определяем необходимое по условию устойчивости сцепление, соответствующее предельному равновесию,

. (4.45)

Из всех возможных центров скольжения выбираем тот, для которого требуется максимальная величина сил сцепления. Коэффициент устойчивости h принимаем равным 1,1…1,5. Изложенный метод уточнен М.Н.Гольдштейном и Г.И.Тер-Степаняном:

, (4.46)

где А и В – коэффициенты (табл.III.6 приложения III, пример 8), табулированные в зависимости от соотношения заложения откоса m и x=(0,25; 0,5; 1,0; 1,5)h

. (4.47)

4.5.5. Устойчивость прислоненных откосов и склонов

Устойчивость прислоненного откоса определяется из уравнений равновесия. При этом разбивают массив грунта на ряд отсеков так, чтобы в пределах отдельных отсеков поверхность скольжения была плоской и проходила по фиксированной поверхности более плотных ненарушенных пород (рис.4.18).

Рис.4.18. Схема действия сил при определении оползневого давления

При рассмотрении i-го отсека учитывают все внешние силы, включая нагрузку, приложенную к поверхности отсека, и вес грунта в объеме отсека. Сумму внешних сил Q_i раскладывают на нормальную N_i и касательную Т_i. Нормальная сила N_i позволяет учитывать силы трения по основанию nm. Кроме того, учитывают силы сцепления при сдвиге по этой плоскости. Дополнительно на отсек действует неуравновешенное оползневое давление от вышележащих отсеков Е_i-1 и неизвестное оползневое давление на нижележащий отсек Е_i. Если откос подвержен еще действию сейсмических сил, отклоняющих равнодействующую внешних сил от вертикали на некоторый угол q_i, то получим

Читать еще: Как сделать откосы для ванной

и . (4.48)

По уравнениям равновесия – сумме проекций всех сил на направление nm и нормаль к этому направлению – можно найти значение оползневого давления Е_i, передаваемого на следующий отсек:

, (4.49)

где h – коэффициент устойчивости.

Расчет начинают с первого верхнего отсека, для которого Е_i-₁=0. Переходя от отсека к отсеку, достигают последнего отсека, который должен быть устойчивым при E_n £ 0.

4.5.6. О мерах борьбы с оползнями

Нарушение устойчивости земляных масс сопровождается разрушением дорог, мостов, жилых и промышленных зданий, иногда с человеческими жертвами.

К мерам по увеличению устойчивости массивов грунта и борьбе с оползнями относятся:

— восстановление и усиление естественных упоров оползающих масс;

— регулирование водного режима грунтовых масс;

\|	следующая лекция ==>
АЛЬТЕРНАТИВНЫЕ МЕТОДЫ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ	\|	КЛИНИКА И ДИАГНОСТИКА ГЕСТОЗА

Дата добавления: 2016-05-11 ; просмотров: 1698 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

ОТКОС 2.1

В программе ОТКОС решаются задачи анализа устойчивости земляного полотна при проектировании оснований зданий и сооружений, а также автомобильных дорог.

С программой поставляется начальная база из песчаных и пылевато-глинистых грунтов, которую можно дополнять новыми грунтами и уточнять их физико-механические характеристики.

ФОРМИРОВАНИЕ И КОРРЕКТИРОВКА БАЗЫ ДАННЫХ ПО ГРУНТАМ

Метод определения параметров добавляемого грунта устанавливается в соответствии с полнотой исходных данных и в зависимости от способа их получения.

По лабораторным испытаниям – расчетные параметры грунтов принимаются на основе статистической обработки результатов лабораторных испытаний. Метод рекомендуется при обследовании существующих насыпей и выемок. Это самый надежный метод, например, для реконструкции или для детального проектирования земляного полотна в сложных грунтово-геологических условиях.

При создании грунта пользователя по лабораторным испытаниям реализована возможность задания всех физико–механических характеристик грунта без перерасчета. Поля параметров доступны для редактирования.

Минимум данных – расчетные параметры прочности грунтов принимаются по литературным и справочным источникам. Метод рекомендуется для предварительных оценок устойчивости откосов выемок и насыпей при недостаточности данных.

Добавленные грунты можно экспортировать в отдельный файл, для последующего использования в других проектах.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Исходными данными для выполнения задачи по оценке устойчивости земляного полотна служат:

общие данные по объекту;
данные по конструкции и грунтам земляного полотна;
данные по грунтам основания.

Рис. 1. Диалог для ввода исходных данных

ОСНОВНЫЕ ФУНКЦИИ

В программе ОТКОС решаются задачи механики грунтов и выполняются расчеты устойчивости откосов, в том числе:

Расчет толщины эквивалентного слоя грунта по ГОСТ Р 52748-2007 (от нормативной нагрузки НК).

Рис. 2. Выбор варианта внешней нагрузки

Толщина эквивалентного слоя грунта Нэ, м при расчете устойчивости откосов насыпи от нагрузки транспортных средств (от нормативной нагрузки НК) вычисляют по формуле ГОСТ Р 52748-2007 п. 5.2.2 :

где K – класс нагрузки НК, кН,
D – база нагрузки НК, м,
С – ширина нагрузки НК, м,
γ_гр – удельный вес грунта, кН/м3.

Расчет толщины эквивалентного слоя по классическому методу (с учетом различных методических рекомендаций, пособий и др. нормативных документов).
Задание пользователем толщины эквивалентного слоя.
Поиск опасной кривой скольжения методом покоординатного спуска.
Расчет устойчивости земляного полотна по модифицированному методу Терцаги для каждой кривой скольжения, в том числе:

разбивка оползающего массива на блоки,

расчет площади и веса блоков с учетом параметров каждого слоя земляного полотна в каждом блоке,

расчет сдвигающих сил, сил трения и сцепления в каждом блоке,

расчет сдвигающих и удерживающих моментов.

Расчет устойчивости насыпи, в т.ч. насыпи на слабом основании с использованием армирующих прослоек из геосинтетических материалов по расчетным схемам и формулам в соответствии с ОДМ 218.5.003-2010 «Рекомендации по применению геосинтетических материалов при строительстве и ремонте автомобильных дорог. Федеральное дорожное агентство (РОСАВТОДОР), Москва 2010». В зависимости от местоположения геосинтетических материалов выполняются расчеты в соответствии с разделами:

для армоэлементов на слабом основании при расчете дефицита удерживающих сил на уровне основания – Раздел 8.

Для армоэлементов в насыпи – Раздел 11.

Применение геосинтетических материалов для обеспечения устойчивости на откосах — Раздел 8 п.б «Назначение конструктивных решений».

Рис. 3. Выбор геосинтетического материала в зависимости от его местоположения

Расчет параметров равноустойчивого откоса по методу Н.Н. Маслова;
Расчет устойчивости подтопленной насыпи.
Расчет с учетом сейсмического воздействия.
Расчет местной устойчивости откосов земляного полотна.

РЕЗУЛЬТАТЫ

По результатам расчетов в программе можно создать чертеж с отображением всей схемы конструкции откоса или отдельных фрагментов этой схемы (рис. 4).

Рис. 4. Схема конструкции откоса насыпи

Результаты расчетов могут быть представлены также в виде отчетов, состав которых уточняется пользователем

Рис. 5. Настройка состава отчета

При этом в отчет попадают данные по внешней нагрузке, данные по армированию насыпи и основания, данные по геосинтетическим материалам.

Системно-технические требования

Процессор: Intel Pentium 4 1.6 ГГц или совместимый (рекомендуется Intel Core 2 Duo 2,4 ГГц).

ОЗУ: не менее 512 МБ (рекомендуется 2 ГБ ).

Видеоподсистема: графический ускоритель на базе графического процессора класса NVIDIA GeForce2 MX или ATI Radeon 64, объем видеопамяти 64 МБ (рекомендуется 128 МБ).

Операционная система:

Microsoft Windows 7 Service Pack 1,

Microsoft Windows 7 64-bit edition Service Pack 1,

Microsoft Windows 8.1,

Microsoft Windows 8.1 x64,

Microsoft Windows 10 x64,

Microsoft Windows 10 x86.

Для обеспечения функционирования программного продукта требуется Система защиты Эшелон II, включающая аппаратный ключ защиты USB. Аппаратный ключ защиты может быть установлен как на том же компьютере, где запускаются приложения, так и на одном из компьютеров сети организации. Системно-технические требования для Менеджера защиты Эшелон II находятся здесь.

голоса

Рейтинг статьи