Угол естественного откоса формула

Глинозем. Метод определения угла естественного откоса – РТС-тендер

Обозначение: ГОСТ 27802-93

Статус: действующий

Название русское: Глинозем. Метод определения угла естественного откоса

Название английское: Alumina. Method for the determination of repose angle

Дата актуализации текста: 06.04.2015

Дата актуализации описания: 01.01.2021

Дата издания: 28.07.1995

Дата введения в действие: 01.01.1995

Область и условия применения: Настоящий стандарт распространяется на глинозем, предназначенный преимущественно для производства алюминия, и устанавливает метод определения угла естественного откоса

Опубликован: М.: ИПК Издательство стандартов, 1995 годофициальное издание

Утверждён в: Государственный комитет Российской Федерации по стандартизации и метрологии

Дата принятия: 02.06.1994

ГОСТ 27802-93
(ИСО 902-76)

Метод определения угла естественного откоса

Alumina. Method for the determination of repose angle

Дата введения 1995-01-01

1 РАЗРАБОТАН Госстандартом России

ВНЕСЕН Техническим секретариатом Межгосударственного Совета по стандартизации, метрологии и сертификации

2 ПРИНЯТ Межгосударственным Советом по стандартизации, метрологии и сертификации 21 октября 1993 г.

За принятие проголосовали:

Наименование национального органа стандартизации

3 Постановлением Комитета Российской Федерации по стандартизации, метрологии и сертификации от 02.06.94 N 160 межгосударственный стандарт ГОСТ 27802-93 введен в действие непосредственно в качестве государственного стандарта Российской Федерации с 01.01.95

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Обозначение НТД, на который дана ссылка

Обозначение соответствующего стандарта ИСО

Номер раздела, пункта

1. НАЗНАЧЕНИЕ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Настоящий стандарт распространяется на глинозем, предназначенный преимущественно для производства алюминия, и устанавливает метод определения угла естественного откоса.

Дополнения и изменения, отражающие потребности народного хозяйства, выделены курсивом*.

* В бумажном оригинале обозначения и номера стандартов и нормативных документов приводятся обычным шрифтом. — Примечание изготовителя базы данных.

2. ССЫЛКИ

ГОСТ 25389 Глинозем. Метод подготовки пробы к испытанию.

ГОСТ 27798 Глинозем. Отбор и подготовка проб.

3. СУЩНОСТЬ МЕТОДА

Глинозем с определенной высоты насыпают на горизонтальную поверхность и определяют линейный угол у основания конуса, образованного глиноземом.

Прибор для определения угла естественного откоса

4. АППАРАТУРА

Установка для определения угла естественного откоса (чертеж), состоящая из следующих узлов: воронки I, консольной стойки II, плиты III и цилиндра IV.

4.1. Воронка (/) из нержавеющей стали или полированного алюминия, имеющая носок внутренним диаметром 6 мм, состоит из двух частей, между которыми с помощью резьбового соединения закреплено сито с размером отверстий 1 мм.

Воронка на винтах крепится к подставке или нижняя часть воронки имеет наружную резьбу, с помощью которой воронка крепится к консольной стойке.

4.2. Опорная плита минимальной длиной 270 мм и минимальной шириной 200 мм (270 мм). Плита должна быть максимально недеформируемой и изготовлена из мрамора, нержавеющей стали или другого коррозионностойкого металла. На полированной поверхности опорной плиты проведены четыре прямых линии под углом 45° друг к другу, на пересечении этих линий находится установочный штифт, который фиксирует расположение блока шаблона для правильной установки воронки по высоте.

Регулирование уровня обеспечивается тремя регулируемыми по высоте подставками.

Допускается жестко закреплять плиту на трех винтовых опорах (установочных винтах), служащих для регулирования ее горизонтального положения.

4.3. Подставка воронки выполнена из нержавеющей стали. Она укреплена на плите так, чтобы ось воронки располагалась перпендикулярно к плите и проходила через ее центр.

4.4. Блок высоты (цилиндр) представляет собой металлический цилиндр с полированной поверхностью высотой 40,0 мм. Основание блока имеет выемку для центрального установочного штифта на опорной плите.

5. ПРОВЕДЕНИЕ ИСПЫТАНИЯ

5.1. Проба материала

Используют пробу сырого материала, подготовленную по ГОСТ 25389.

5.2. Определение угла естественного откоса

5.2.1. Плите придают горизонтальное положение с помощью установочных винтов. Точность установки контролируют уровнем.

5.2.2. Помещают цилиндр в центр плиты и опускают воронку так, чтобы ее нижний конец пришел в соприкосновение с верхним торцом цилиндра. Цилиндр убирают.

5.2.3. С высоты около 40 мм глинозем со скоростью 20-60 г/мин ссыпают в середину воронки, не вызывая при этом вибрации прибора. Возможное засорение сита в процессе определения устраняют при помощи легких движений кисточкой, исключающих вибрацию прибора. Подачу глинозема производят до тех пор, пока вершина образующегося из глинозема конуса не достигнет нижнего конца воронки. При этом образуется усеченный конус с верхним диаметром 6 мм. Основание конуса очерчивают, глинозем с плиты удаляют и измеряют длину четырех пересекающихся линий.

Испытания проводят три раза: из двух отдельных проб и третьей, приготовленной после усреднения первых двух.

6. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ

Угол естественного откоса ( ) в градусах вычисляют по формуле

,

где — высота насыпного конуса глинозема, т.е. расстояние между опорной плитой и носком воронки;

— средняя арифметическая длина четырех пересекающихся линий, мм;

— внутренний диаметр отверстия хвостовика воронки, мм.

При использовании установки, описанной в разд.4, формула приобретает вид

.

Среднее арифметическое результатов трех определений не должно отличаться от значения каждого отдельно взятого определения более чем на ±2°.

7. ПРОТОКОЛ ИСПЫТАНИЯ

Протокол испытания должен содержать следующие данные:

идентификацию исследуемого материала;

ссылку на применяемый метод;

результаты испытания и метод их выражения;

особенности, отмеченные в процессе определения;

любые операции, не предусмотренные в настоящем стандарте или считающиеся необязательными.

Основания сооружений на песке

Чистый кварцевый песок представляет собою грунт, вполне не сжимаемый, но легко размываемый водою, причем чем мельче песок, тем легче он размывается.

Сухой песок, при насыпании его в кучу или отрывании в нем выемки, обсыпается, образуя откосы в 30—35° к горизонту; этот угол называется углом естественного откоса песка.

Влажный песок, особенно слежавшийся в грунте, способен держать и вертикальные откосы, но лишь при известной ограниченной их высоте или в течение не очень продолжительного времени, по прошествии которого крутые откосы обваливаются. Весьма мелкий песок, разжиженный водою, держит лишь откосы в 10—20 и даже менее; такой песок носит название плывуна.

Если на поверхность песка производит давление какой-нибудь тяжелый предмет, то он станет погружаться в песок, выпирая вокруг себя некоторое его количество в виде валика (фиг. 31), причем чем более давление, приходящееся на единицу поверхности песка, тем глубже предмет погрузится в него. Однако после погружения тяжелого предмета на некоторую глубину дальнейшее погружение его и выпирание песка прекращаются; это объясняется тем, что при известной глубине погружения в песок тяжелого тела наступает момент равновесия между давлением этого тела и противодействием песка выпиранию из-под подошвы тела.
В 50-х годах прошлого столетия профессор Паукер сделал попытку определения глубины заложения основания сооружений в песчаном грунте; исходя из теории равновесия между призмами обрушения CAB (фиг. 32) и сопротивлении EDBF при наиболее невыгодных условиях (при наибольшем горизонтальном давлении P и наименьшем сопротивлении R), Паукер вывел следующее выражение для наименьшей глубины заложения подошвы фундамента h:
где: H — высота столба песка, соответствующая данной нагрузке на основание, т. е. Ff = P/b, P — нагрузка на 1 кв. единицу поверхности основания, a b — вес 1 куб. единицы песка и ф — угол естественного откоса песка.

Точно такую же формулу дал и английский инженер Ранкин, выведя ее на основании теории равновесия бесконечно малых элементов сыпучего тела. Формула эта выведена Паукером и Ранкиным в предположении, что от тела может отколоться вертикальный слой ACLK, наиболее важный для сохранения равновесия.

Профессор Янковский, заметив неточность результатов, даваемых формулою Паукера, ввел в нее поправку: он принял за призму сопротивления не трапецию EDBF, а весь треугольник GDB, причем глубина заложения основания в песке выразилась формулою
Однако после поверки этой формулы профессорами Kypдюмовым и Янковским на опытах, произведенных в механической лаборатории Института инженеров путей сообщения, оказалось, что и она не соответствует результатам, получаемым на практике, вследствие чего ими была выведена новая формула, в которой было принято во внимание пренебрегавшееся ранее трение песка по раздельной плоскости призм обрушения и сопротивления. При этом вторая формула Янковского выразилась в следующих двух видах:
Здесь H — высота столба песка, соответствующая нагрузке на единицу площади основания, h — глубина заложения основания (подошвы фундамента), b — ширина фундамента и ф — угол трения песка.

Формула (3) определяет глубину заложения основания в песке при условии возможности откалывания от фундамента наиневыгоднейшего для устойчивости слоя, а из формулы (4) определяется глубина заложения основания в том случае, если такого отслаивания фундамента произойти не может.

Результаты произведенных опытов подтвердили достаточную верность второй формулы Янковского, которая дает глубины заложения оснований в песке в 8—12 раз меньшие, чем формула профессора Паукера; однако, имея в виду, что одни лабораторные опыты не могут служить надежною поверкою формулы и что эта формула выведена для совершенно сухого песка, на практике следует ее применять с некоторым поправочным коэффициентом т (большем единицы), увеличивая его для тех случаев, когда песчаное основание может быть пропитано водою.

Временные правила и нормы проектирования и возведения сооруженный изд. 1929 г. дают формулу Паукера в виде:
где h — искомая глубина заложения в метрах, n — давление на грунт, g — вес единицы объема грунта и в — угол естественного откоса грунта, s — коэффициент запаса, обычно принимаемый равным 1, но в отдельных случаях повышаемый до 1,25, напр., при слабом грунте, сильном подпоре грунтовых вод и т. п.

При наличии плотного бетонного пола в подвале коэффициента S может быть снижен до 0,75.

Предельные величины Л для песчаных и глинистых грунтов и допускаемых напряжений, равно как и величины угла ф даны b таблице характеристики грунта.
Из всего вышесказанного видно, что глубина заложения поверхности основания в песке зависит от нагрузки, приходящейся на единицу поверхности подошвы, сооружения, от ширины фундамента (если он не способен расслаиваться по вертикальным плоскостям), от угла естественного откоса и удельного веса песка.

Чистый песок в слое, толщиною более 4 м, вообще представляет прекрасное естественное основание для самых тяжелых сооружений.

Если горизонт грунтовых вод лежит ниже глубины промерзания грунта, то эта последняя не имеет значения при определении глубины заложения песчаного основания, так как в песке вода не задерживается, вследствие чего промерзание песка не может вызвать в его массе движения, вредно отзывающегося на устойчивости сооружения.

Если песчаное основание пропитано грунтовыми водами, то это обстоятельство необходимо принимать в соображение при определении глубины заложения подошвы фундамента, которая в этом последнем случае должна быть опущена ниже уровня промерзания грунта; в то же время, как было сказано выше, угол естественного откоса пропитанного водою песка меньше, чем сухого, а потому и определенная по формуле Янковского глубина заложения основания в этом случае будет больше, чем при сухом песчаном грунте. Наконец, в случае, если песчаное основание может подвергаться размыву жильною, ключевою или даже имеющею значительную скорость грунтовою водою, необходимо принять меры для ограждения его от такого размыва.
С этою целью ограждают основания сплошною стенкою из шпунтовых досок, забиваемых до водонепроницаемого слоя (фиг.33); если в каком-нибудь месте основания под самым фундаментом, в пределах ограждения шпунтовым рядом, будет открыт ключ, то его или заглушают, или выводят посредством колена из керамики или чугуна за пределы основания, или, наконец, ограждают это место поперечными шпунтовыми стенками, смыкая их с продольными (фиг. 34), которые на участке между поперечными прерываются: в этом случае здесь в фундаменте устраивается разгрузная арка.
Предельная нагрузка па плотный песчаный грунт прежде принималась 1—1,5 кг на 1 кв. см (0,1—0,6 пуда на 1 кв. дюйм), но по Schmitt’y она может быть увеличена до 30—4,0 кг на 1 кв. см (1,2—1,6 пуда на 1 кв. дюйм), а Hatte до 10,5 кг на 1 кв. см (4 пуда на 1 кв. дюйм) поверхности основания (при отсутствии воды).

ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ЛЕНТОЧНОГО КОНВЕЙЕРА

Ширина ленты (м) при транспортировании насыпных грузов

В = 1,1 ,

(6.11)

где Q — производительность конвейера, т/ч; u — скорость ленты, м/с (см. табл. 6.2, 6.3); r — насыпная плотность груза, т/м 3 (см. табл. 4.1); k — коэффициент, зависящий от угла естественного откоса груза (табл. 6.16); k_b — коэффициент, зависящий от угла наклона конвейера (табл. 6.17).

Размер ширины ленты проверяется по формулам (6.1) и (6.2) и согласовывается с табл. 4.4, 4.13 и 4.14.

Погонная масса (кг/м) движущихся частей конвейера (средняя масса движущихся частей конвейера на 1 м его длины)

qк = q + q ,

(6.12)

где q = q_л + q ; q = q_л + q — см. формулы (5.18) и (5.23).

Для ориентировочных расчетов при отсутствии необходимых данных погонную массу роликоопор можно принимать по табл. 6.18.

Табл. 6.16. Значение коэффициента k [к формуле (6.11)]

Форма ленты	Угол наклона боковых роликов, град	Угол откоса насыпного груза на ленте, град*
Плоская	–
Желобчатая на двухроликовой опоре
Желобчатая на трехроликовой опоре

* Угол естественного откоса насыпного груза на ленте принимают равным половине угла естественного откоса этого груза в движении [см. формулу (4.6.)].

Табл. 6.17.Значения коэффициента k_b [к формуле (6.11)]

Угол наклона конвейера b, град	kb	Угол наклона конвейера b, град	kb
До 10	0,92
0,97	0,89
0,95	0,85

Табл. 6.18.Ориентировочная погонная масса вращающихся частей роликоопор

Ветвь конвейера	Погонная масса вращающихся частей роликоопор, кг/м, при ширине ленты, мм
Рабочая	8,4	10,2	18,4	24,2	58,4	132,5
Холостая	2,5	3,2	4,4	7,8	9,2	11,1	16,7	23,8	52,5

Приближенно для прямолинейного конвейера тяговая сила (Н)

= [wLг(q + qк) ± qH] gkк+ Fп.р,

(6.13)

где w — коэффициент сопротивления (табл. 6.19); L_г — длина проекции конвейера на горизонтальную плоскость, м; q — погонная масса груза, кг/м [см. (5.3) и (5.11)]; q_к — погонная масса движущихся частей конвейера, кг/м [см. (6.12)]; Н — высота подъема (знак плюс) или опускания (знак минус) груза, м; k_к — коэффициент, учитывающий геометрические и конструктивные особенности конвейера: k_к = k₁k₂k₃k₄k₅ (табл. 6.20); F_п.р — сопротивление плужкового разгрузчика [см. (5.30)], учитывается при его наличии. Максимальное статическое натяжение ленты (Н) прямолинейных конвейеров

Fmах = ks ,

(6.14)

где k_s — коэффициент [формула (6.15) и табл. 6.21]:

Табл. 6.19. Значения коэффициента сопротивления w для ленточных конвейеров

Тип опор роликов	Условия работы конвейера	w для роликоопор
прямых	желобчатых
Подшипники качения	Чистое сухое помещение без пыли	0,018	0,02
Отапливаемое помещение, небольшое содержание абразивной пыли, нормальная влажность воздуха	0,022	0,025
Неотапливаемое помещение и работа вне помещения, большое содержание абразивной пыли, повышенная влажность воздуха	0,035	0,04
Подшипники скольжения	Очень тяжелые условия работы	0,04	0,06
Средние условия работы	0,06	0,065

Табл. 6.20.Значения коэффициентов k₁, k₂, k₃, k₄, k₅ для конвейеров с барабанами на подшипниках качения [13] к формуле (6.13)

Обозначение коэффициента	Отличительные признаки конвейера	Значение коэффициента
k1	Конвейер длиной до 15 м	1,5…1,2*
То же 15. 30 м	2,1…1,2*
» 30…150 м	1,1…1,05*
» более 150 м	1,05
k2	Конвейер прямолинейный или имеющий перегиб трассы выпуклостью вниз
Конвейер имеет перегиб трассы выпуклостью вверх:
в головной части	1,06
в средней части	1,04
в хвостовой части	1,02
k3	Привод головной
Привод промежуточный или хвостовой	1,05…1,08*
Натяжная станция хвостовая
k4	Натяжная станция промежуточная, имеющая z барабанов	1+0,02 z
k5	С разгрузкой через головной барабан
С моторной разгрузочной тележкой при однобарабанном приводе конвейера	1,3

* Меньшие значения — для легких условий работы.

Табл. 6.21. Значения коэффициента k_s [к формуле (6.14)]

Коэффициент сцепления барабана с лентой f	Значение коэффициента ks при угле обхвата барабана лентой
180°	200°	225°
0,15	1,5	1,42	1,35
0,25	1,85	1,73	1,61
0,35	2,65	2,46	2,26

ks = ,

(6.15)

где f — коэффициент сцепления барабана с лентой (табл. 6.7); a — угол обхвата барабана лентой, рад.

Число тяговых прокладок резинотканевой конвейерной ленты выбирается по табл. 4.4, оно должно удовлетворять условию

z ³ zmin = ,

(6.16)

где z — принятое число тяговых прокладок; z_min — необходимое минимальное число тяговых прокладок; F_max — определяется при приближенном расчете по формуле (6.14), при проверочном и уточненном — из тягового расчета (см. параграф 5.2); k_р — максимальная допустимая рабочая нагрузка прокладок (см. табл. 4.5), Н/мм; В — ширина ленты, мм.

Прочность резинотросовой конвейерной ленты проверяется по условию

Fт ³ Fmax,

(6.17)

где F_т — агрегатная прочность троса (см. табл. 4.13), Н; В_с — ширина сердечника ленты [см. (4.13)], мм; t — расстояние между центрами тросов (см. табл. 4.13), мм.

Прочность стальной конвейерной ленты [9] должна удовлетворять условию

s = ,

(6.18)

где F_max — см. формулу (6.14); В — ширина ленты, м; d — толщина ленты, м; Е — модуль упругости материала ленты, Па: Е = 2,1×10 11 Па; D_б — диаметр барабана, м; s, [s] — соответственно фактическое и допускаемое напряжения растяжения в материале ленты, Па: [s] = 375×10 6 Па.

РЕЗУЛЬТАТЫ ФАРМАЦЕВТИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ СУБСТАНЦИИ ГЕФИТИНИБА

Введение. В структуре онкологических заболеваний в России первое место занимает рак лёгкого, при этом, он же является лидером среди причин смертности от злокачественных опухолей. Преобладающим гистологическим типом, среди больных раком лёгкого, является немелкоклеточный рак лёгкого (НМРЛ), на долю которого приходится 80-85% случаев заболеваемости. Поэтому первое выявление мутаций в гене EGFR и последующее подтверждение ведущей роли этих генетических изменений для больных с наличием соматических мутаций в опухолевых клетках стало поворотным событием в терапии НМРЛ. К настоящему времени наиболее эффективными препаратами, ингибирующими EGFR, являются таргетные ингибиторы тирозинкиназы EGFR первого поколения, например гефитиниб (Иресса®), применение которых обусловливает меньшую частоту возникновения нежелательных явлений и увеличивает показатели качества жизни при доказанной эффективности. Вышеприведенное обоснование делает актуальным разработку препаратов на основе отечественной субстанции гефитиниба.

Субстанция: гефитиниб (4-(3′-хлор-4′-фторанилино)-7-метокси-6-(3-морфолинопропокси) хиназолин), ЗАО «Ф-Синтез», Россия.

Применяемые методики и оборудование

Определение остаточной влажности (ОФС 1.2.1.0010.15). Повышенная влажность прессуемого материала снижает его сыпучесть, а при недостаточном влагосодержании снижается сила сцепления между частицами прессуемого материала и уменьшается прочность таблеток. Определение остаточной влажности проводили экспрессным методом определения массовой доли влаги на влагомере термогравиметрическом «Sartorius».

Определение насыпной плотности субстанции гефитиниба проводили согласно ГФ XIII (ОФС 1.4.2.0016.15.) на приборе для определения насыпной плотности ERWEKA SVM 221 (Германия). Насыпную плотность рассчитывали по формуле: ρн = m/V, где ρн — насыпная плотность кг/м3; m — масса сыпучего материала, кг; V — объем порошка в цилиндре после уплотнения, м3.

Насыпная плотность порошка характеризует сумму объемов, занимаемых собственно частицами порошка, свободными и замкнутыми порами и межчастичным пространством. Степень уплотнения порошка служит косвенной характеристикой его сыпучести. Зная массу и объем порошка до и после уплотнения, рассчитывают насыпную плотность порошка ρн1 и ρн2 и степень уплотнения (α) по формуле: ρн1 =m1/V1, ρн2= m2/V2, α = ((ρн1 -ρн2)/ρн) ·100, где α — степень уплотнения, %; ρн1,ρн2 – насыпная плотность до и после уплотнения, кг/м3; m1, m2 — масса порошка до и после уплотнения, кг; V1, V2 — объем порошка до и после уплотнения, м3.

Определение сыпучести (ОФС 1.4.2.0016.15.). Должная подвижность порошкообразных масс – основное условие равномерного заполнения матричного отверстия. Степень сыпучести порошков зависит от дисперсности порошка, формы его частиц, электрических явлений вследствие электризации частиц порошка трением, что вызывает прилипание частиц к стенкам воронки и друг к другу, а также от влажности препарата. Наихудшей сыпучестью обладают мелкодисперсные порошки с большой контактной поверхностью и неправильной формой частиц, контуры которых создают возможность взаимных зацеплений; влажный материал имеет худшую сыпучесть, чем сухой.

Величину сыпучести определяли по формуле: C = P/t, где С — сыпучесть в г/с, Р — навеска, в г, t — среднее время высыпания порошка в с. Условно принята следующая характеристика порошкообразных веществ по их сыпучести: отличная (8,6 — 12,0 г/с), хорошая (6,6 — 8,5 г/с), удовлетворительная (3 — 6,5 г/с), допустимая (2 — 3 г/с), плохая (1 — 2 г/с), очень плохая (